ansys等效應力分析的案例
ANSYS APDL經典版繪制 vonMises（等效）應力云圖提示S數據無效
一、錯誤截圖
其他之前的步驟都沒有任何問題，只是繪制 vonMises（等效）應力云圖的情況下，大概率是這種問題。
可以采用如下的解決方案。
二、錯誤原因
安裝的時候Mechanical APDL Product Launcher中默認選擇了Use Distributed Computing(DMP)
三、解決方案
1.打開Mechanical APDL Product Launcher
2.將DMP改為SMP
3.重新運行程序生成即可
基于FE-SAFE的等效結構應力法分析焊縫疲勞
一般在焊接結構疲勞分析中存在兩個關鍵問題：一是焊接接頭的分類如何把握；二是焊接部位往往是應力比較集中的區域，很難準確計算出應力的分布。等效結構應力法是由美國新奧爾良大學焊接實驗室的Pingsha Dong博士等人基于斷裂力學及大量焊接試驗數據，研究出來的一種相對能準確預測焊縫疲勞壽命的方法。該方法采用網格不敏感結構應力計算方法及一條主S-N曲線預測焊接結構疲勞壽命，可以很好地解決結構應力對有限元網格大小的敏感性及焊接接頭S-N曲線選擇困難的兩個難題，從而減小了分析誤差，提高了預測精度。
在FE-SAFE軟件中，Verity模塊為一個焊縫疲勞分析專用模塊，其采用的即是等效結構應力方法。等效結構應力不僅考慮了焊趾缺口、焊接接頭板的厚度的影響、載荷模式的影響，還考慮了應力集中的影響。等效結構應力是基于結構應力計算得到的，結構應力由膜應力與彎曲應力組成，Verity模塊可以通過定義一些焊縫的信息參數及導入的通用有限元軟件（如ABAQUS軟件）節點力輸出結果來計算求得結構應力。
因此，在使用通用有限元軟件計算求解計算焊縫節點力時，需要對焊縫進行建模，如下圖所示：
將通用有限元軟件的分析結果導入FE-SAFE中之后，在Verity模塊中定義焊縫信息，如下圖所示：
定義完成需要計算壽命的所有焊縫信息后，點擊Analyse，即可求解得到結構應力，再定義載荷曲線、材料參數、選擇主S-N曲線標準差等完成焊縫疲勞分析。
基于FE-SAFE的等效結構應力法分析焊縫疲勞.pdf
展開 吊艙掛載應力分析SW和ansys分析對比
吊艙掛載應力分析
吊艙掛載方式細節圖。
吊艙由吊艙架1和吊艙架2支撐掛載。吊艙架1和吊艙架2分別由8顆和4顆M3螺釘固定，螺釘由中心盤內向外鎖緊。下圖為吊艙架的整體圖示。
SW simulation靜應力分析
吊艙掛載后的吊艙架應力分析模型。材質選擇鋁合金6063-T6，密度為2700kg/m^3。
彈性模量：6.9e+10N/m^2。泊松比0.33 屈服強度2.15e+8N/m^2
①如下圖12個孔位為吊艙架的固定孔位，吊艙架1和吊艙架2設定接合面。
②吊艙重量為0.69Kg,轉換為重力為0.69kg*G(取9.8N/kg)=6.76N。如圖中4個孔位處懸掛吊艙。(選擇總數，而非按條目）
③網格化后，運行應力分析得下圖結果。紅色處為最大形變量結果，形變量為1.740e-02mm。
綜上所述支架強度足夠。
ANSYS靜應力分析結果，材質選擇了鋁合金密度2770kg/m^3。Poisson's ratio：0.33 bulk modulus:6.9608e+10Pa
計算總變形量1.9195e-2mm。
變形量云圖一致，均是頂部型變量最大。
材料：
向下的力：
限制位移固定工件。
展開 ansys18.2焊接過程分析瞬態熱分析熱應力分析 ￥8.88
ansys18.2焊接過程分析
移動熱源通過插件實現
ANSYS分析VS理論解 | 簡單托架應力和變形分析（桿單元實例）
(4) 查看各單元應力：
①定義軸向應力單元表：Main
Menu >General Postproc >Element Table>Define
Table，→Lab：輸入Stress_I →Item：選擇By sequence num →Comb：選擇LS，在LS后面輸入“1”→OK
→Apply →Lab：輸入Stress_J →Item：選擇By sequence num →Comb：選擇LS，在LS后面輸入“2”→OK
→Close。
③軸力列表顯示：Main Menu >General Postproc >Element Table>List Element Table→選擇FN→OK→記錄各個單元的軸力→File →Close。
④畫軸力圖：Main Menu>General Postproc>Plot Results>Contour Plot>Line Elem Res(見圖1.5)→LabI選擇Stress_I，LabJ選擇Stress_J→OK。
5．退出ANSYS軟件
Utility Menu >File >Exit →Quit-No Save →OK
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展開 ANSYS workbench泵殼熱應力分析 ￥10
本案例適合哪些人學習：
1、學習型仿真工程師
2、理工科院校學生
你會得到什么：
1、學習泵殼的三維模型處理
2、學習線性熱結構耦合分析步的建立
3、學習泵殼熱結構耦合分析的載荷施加
4、學習泵殼熱結構耦合載荷的施加
案例介紹：
所使用軟件為ANSYS workbench2020r2.
案例介紹了ANSYS workbench 泵殼熱結構耦合分析。
本案例完整得提供了分析相關所有分析文件。
ANSYS壓力容器應力分析報告
在封頭與筒體連接處，存在不連續應力，但其值較小，對整個封頭及其接管的應力分布影響較小，故予以忽略。上封頭及其接管的三維實體模型如圖1 所示：
(2)下封頭部分
根據下封頭的結構特點和載荷特性，建立了1/2 上封頭的力學模型。如圖2 所示：
3.2 單元選擇
在結構的應力分析中，采用ANSYS11.0 軟件提供的Solid 95 單元進行六面體網格劃分。圖3、4 為上、下部封頭的網格劃分模型。
3.3 邊界條件
(1) 位移邊界條件
對上、下部封頭模型的筒節的外端面Z 方向進行約束，同時對模型的對稱面施加對稱約束。為了限制模型的剛體位移，對模型筒節的外端面上，X＝0 處對稱兩點約束的X 方向進行約束，δX＝0；Y＝0 處對稱兩點約束的Y 方向進行約束，δY＝0。
(2) 力的邊界條件
在設備的筒節內壁、各接管的內壁以及封頭內壁施加內壓載荷，在補強管的外端面上施加等效平衡面載荷。因是1/2 模型，則接管上的彎矩為一半M=4.5e7 N.mm。
平衡載荷計算公式為：
設計工況接管平衡面載荷大小見表6。
表6 設計工況下接管平衡面載荷（MPa）
設計工況（2.97MPa）載荷作用下，下部封頭部分的邊界條件施加情況如圖4 所示。
四. 應力分析及評定
4.1 應力分析
設計工況（2.97MPa）載荷作用下，上、下部封頭的應力強度分布如圖5、6 所示。
4.2 應力強度校核
對設計載荷作用下進行有限元分析，并對分析結果進行應力強度評定。評定的依據為JB4732-1995《鋼制壓力容器——分析設計標準》。
應力線性化路徑的選擇原則為：(1) 通過應力強度最大節點，并沿壁厚方向的最短距離設定線性化路徑；(2) 對于相對高應力強度區，沿壁厚方向設定路徑。
展開 ANSYS課程_固體力學中的應力分析1
對于土木，機械，航空航天和許多其他學科的工程師而言，應力分析是一項非常重要的任務。盡管它被稱為應力分析，但它會在結構上同時尋找應力和應變，以便確定外部載荷下結構的狀態。應力分析可以通過不同的方式執行，例如，實驗測試，分析解決方案或計算模擬，實驗測試或方法的組合或方法的組合。在本課程中，我們將從應力分析的目標和應用開始，并且將解決工程師在應力分析的計算仿真中的作用的重要性。
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展開 ANSYS workbench錐形透鏡瞬態熱應力分析 ￥10
本案例適合哪些人學習：
1、學習型仿真工程師
2、理工科院校學生
你會得到什么：
1、學習錐形透鏡的三維模型處理
2、學習線瞬態熱結構耦合分析步的建立
3、學習錐形透鏡熱結構耦合分析的載荷施加
4、學習錐形透鏡熱結構耦合載荷的施加
案例介紹：
所使用軟件為ANSYS workbench2020r2.
案例介紹了ANSYS workbench 錐形透鏡瞬態熱應力分析。
本案例完整得提供了分析相關所有分析文件。
基于ANSYS Workbench的噴管熱應力分析
通過對噴管熱應力的分析，首先進行流固耦合分析，得到噴管整體結構的溫度場分析，看到噴管的溫度場在轉動板稍微向上的外殼附近存在著明顯的溫度梯度，熱應力的產生來源一種是結構中存在著明顯的溫度梯度，另外就是在結構約束的地方存在熱應力。一般而言，溫度梯度越大，約束越強，結構的熱應力值則越大，按照線彈性理論分析，則會出現有些結構部件會失效的情況，然而這與實際情況不符合，因此需要對噴管結構的熱應力分析進行彈塑性本構材料的熱應力分析，彈塑性材料的熱應力分析結果表明，噴管在溫度梯度大的地方，以及在溫度梯度較大并存在約束的地方的等效熱應力值超過了材料的屈服極限，但是小于材料的抗拉強度，說明噴管結構局部進入塑性變形區，結構并沒有發生破壞。并且分三種模型分別考慮溫度場和考慮溫度場及氣動載荷共同作用下的仿真，仿真結果表明，導流板的下移之后，噴管結構的溫度場有一定的下降，并且考慮彈塑性熱應力仿真分析表明，隨著溫度場的下降，結構的彈性等效應力下降。在原始模型和下降2mm的模型仿真后噴管在氣動載荷和溫度載荷作用下結構的最大位移出現在導流板上，而導流板下降4mm后的仿真表明，結構的最大位移還是受溫度場的影響明顯，出現在噴管外側板的頂端，導流板處的位移變形也較明顯，最大為8.5mm。由于噴管局部進行塑性區域，就需要考慮多次工作情況下，結構的疲勞壽命分析。或者對噴管承受熱應力較大的區域，設置熱防護層或者其他措施，以降低該區域的溫度梯度，從而實現提高噴管運行時可靠性設計的要求。
展開 ansys workbench材料退火殘余應力分析 ￥50
1. 模型
2. 結果
ANSYS在壓力容器行業的應用-應力強度分析
載荷
在有限元模型上施加以下載荷：
一、內壓Pc：介質接觸所有表面包括筒體、封頭、接管、法蘭內表面及法蘭有效密封寬度面內側承受內壓Pc作用，各工況分別施加；
二、墊片壓緊力等效壓力PF：作用于接管法蘭墊片有效密封寬度面上的墊片壓緊力等效壓力PF，根據標準JB4732-1995式（D.4-2），有下列推導，各工況分別施加：
三、螺栓作用力等效壓力Pw：作用于接管法蘭螺栓圓作用面上（法蘭盤背面）的螺栓作用力等效壓力Pw，根據標準JB4732-1995式（D.4-5），有下列推導：
其中D1，D2為螺栓圓作用面的外徑和內徑，三種工況分別施加；
圖3-設備邊界條件施加圖
圖4-設計工況載荷施加
應力分析結果及評定
由于篇幅限制，操作工況及水壓試驗工況的結果及評定不在文中展示
應力強度評定標準
根據JB4732-1995《鋼制壓力容器-分析設計標準》(2005年確認)進行應力強度評定。使用應力分類法進行應力評定，應力線性化路徑的選取原則是：通過分析構件應力強度最大節點、其它高應力強度區選定節點及關注部位相應節點，并沿壁厚方向的最短方向設定應力線性化路徑。各模型的應力線性化路徑示意圖均選取在設計工況應力分布圖上標注，最終評定路徑的始終節點分別在三種工況應力計算結果上選取。
展開 ANSYS Workbench橢圓人孔應力分析 ￥29
分析中采用的材料參數見表1.
表1 計算參數匯總表
2 分析過程
取人孔的1/4及鍋殼建立三維分析模型。由于鍋殼直徑與人孔幾何尺寸相比很大，因此沿鍋殼環向僅取90°進行分析。鍋殼軸向取用長度為1m。由于人孔螺栓僅在預緊時起作用，隨著內壓力的增加，螺栓的拉力下降，影響也隨之減弱，而且螺栓的橫截面積與人孔頸橫截面積相比應為小量，因此模型中予以忽略。
模型位移邊界條件容易得到。對稱面施加無摩擦約束，遠離人孔的鍋殼橫向剖面上作用有均布拉力，為-50.803MPa；同時模型承受內壓載荷1.6MPa。
采用較粗糙的網格模量，總共11092個節點，1830個單元，最大偏度為0.59，平均偏度為0.08。
圖2 模型網格
圖3 邊界條件
人孔墊片在人孔組件中不僅起到密封作用，還有一個重要作用就是將人孔蓋正面的介質壓力傳遞到人孔加強圈上。墊片材料通常采用石棉板或橡膠石棉板，但其力學性能數據很難得到，因此分析模型中將墊片做簡化處理，取很小的彈性模量，本例子取0.1MPa。
圖4給出了墊片傳遞面力的大小。如果墊片壓力為均均分布，容易計算出均布壓力理論值為8.492MPa。從圖4看，壓力分布還是比較均布的，大部分壓力值都在8.5MPa附近，負值代表墊片受力方向。
3 結果討論
圖5給出了人孔應力強度分布，可見，應力最大值位置出現在人孔加強圈與鍋殼相貫位置短軸端部內側。最大應力值為240.36MPa。
圖5 應力強度云圖
在應力較大位置取4條評定線（見圖6），按照線法進行應力分解，分解及評定結果如下。
展開 ANSYS課程_固體力學中的應力分析4
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ANSYS課程_固體力學中的應力分析3
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