偏心的案例
數控車偏心類零件計算
偏心件加工工藝水平的高低( 特別是大型偏心工件)可以反映出一個企業的機械加工工藝能力。
偏心工件在實際生產生活中占有很重要的地位，在機械傳動中，把回轉運動變成直線運動或把直線運動變成回轉運動，一般都是由偏心工件或曲軸來完成的。例如主軸箱內的潤滑油泵就是由偏心軸帶動的，汽車、拖拉機的曲軸的回轉運動就是由活塞的往復直線運動帶動的。
專業術語學習
1)偏心工件
外圓和外圓或外圓和內孔的軸線平行而不重合的工件，成為偏心工件。
2)偏心軸
外圓和外圓的軸線平行而不重合的工件，稱為偏心軸。
3)偏心套
外圓和內孔的軸線平行而不重合的工件，稱為偏心套。
4）偏心距
偏心工件中，偏心部分的軸線和基準部分的 軸線之間的距離，稱為偏心距。
三爪自定心卡盤適合車削精度要求不高、偏心距較小、長度較短的偏心工件。車削時，工件偏心距是依靠在一個卡爪上所墊墊片的厚度來保證的。
偏心工件類零件傳統加工手段和改進三爪車削法雖能完成偏心工件類零件加工的任務, 但其加工困難、效率低、互換性和精度難保證的缺陷是現代高效高精加工理念所不容的。
展開 一種四點壓力機偏心齒輪的修復方法
偏心齒輪為曲柄壓力機中主要傳動輸出部件，偏心齒輪偏心體出現相位精度偏差會影響機床的精度，甚至影響機床正常使用。本文通過返修一臺四點曲軸式機械壓力機的成功案例，介紹一種偏心齒輪的修復方法。
偏心齒輪是曲柄壓力機中核心部件，是將回轉運動轉換為直線往復運動的主要部件。偏心齒輪的加工制造精度直接影響壓力機的精度，甚至會影響壓力機的使用效果。其中四點壓力機偏心齒輪由于有兩個偏心體其加工制造工藝相較雙點偏心齒輪工藝更加復雜。
案例介紹
此案例涉及一臺四點偏心式800 噸機械壓力機，由于長期偏載使用引起壓力機精度出現偏差，最后使得導柱導套燒傷，平衡氣缸內壁燒傷，偏心齒輪偏心體外圓及連桿滑動軸承燒傷，導致機床無法正常使用。上述零件需要修復更換保證機床的正常運轉，初步判斷偏心齒輪的變形導致四組偏心體出現相位偏差，引起上述零件的燒傷損壞。由于大型偏心齒輪替換成本較高，并且該機床為老設備，所以制定了一種偏心體精度配滑動軸承的修復方案。本文主要介紹偏心齒輪的修復過程。
零件精度測量與結果分析
四點偏心式壓力機的偏心齒輪外形尺寸如圖1 所示，由圖可知，偏心齒輪對壓力機精度影響較大的尺寸為：單件齒輪中兩組偏心體外圓的尺寸精度，兩組偏心外圓的同軸度，芯軸內孔的尺寸精度，芯軸內孔的同軸度，兩組偏心體外圓與芯軸內孔的中心距以及兩件零件的偏心距誤差。經檢驗人員現場測量，兩組偏心體外圓及內孔尺寸如表1 所示。
圖1 偏心體示意圖
在檢測平臺上測量偏心距及同軸度較為復雜，所以使用三坐標測量儀測量出偏心體外圓相對芯軸內孔的中心距與單個偏心齒輪兩組偏心體的同軸度，具體數據如表2 所示。
由測量數據可見，左右偏心體主尺寸不一致。
展開 數控車偏心類零件計算
傳在動機構中,一般常用偏心工件或曲軸等偏心件來完成回轉運動與往復運動相互轉換的功能, 因此偏心件在機械傳動中應用的十分廣泛。
偏心件加工工藝水平的高低( 特別是大型偏心工件)可以反映出一個企業的機械加工工藝能力。
偏心工件在實際生產生活中占有很重要的地位，在機械傳動中，把回轉運動變成直線運動或把直線運動變成回轉運動，一般都是由偏心工件或曲軸來完成的。例如主軸箱內的潤滑油泵就是由偏心軸帶動的，汽車、拖拉機的曲軸的回轉運動就是由活塞的往復直線運動帶動的。
專業術語學習
1)偏心工件
外圓和外圓或外圓和內孔的軸線平行而不重合的工件，成為偏心工件。
2)偏心軸
外圓和外圓的軸線平行而不重合的工件，稱為偏心軸。
3)偏心套
外圓和內孔的軸線平行而不重合的工件，稱為偏心套。
4）偏心距
偏心工件中，偏心部分的軸線和基準部分的 軸線之間的距離，稱為偏心距。
三爪自定心卡盤適合車削精度要求不高、偏心距較小、長度較短的偏心工件。車削時，工件偏心距是依靠在一個卡爪上所墊墊片的厚度來保證的。
偏心工件類零件傳統加工手段和改進三爪車削法雖能完成偏心工件類零件加工的任務, 但其加工困難、效率低、互換性和精度難保證的缺陷是現代高效高精加工理念所不容的。
三爪卡盤車偏心的原理、方法及注意的問題
三爪卡盤車偏心的原理：將工件待加工表面的旋轉中心調整到與機床主軸軸線同心。將裝夾部分的幾何形心調整到與主軸軸線的距離等于偏心距。
展開 數控車偏心類零件計算
傳在動機構中,一般常用偏心工件或曲軸等偏心件來完成回轉運動與往復運動相互轉換的功能, 因此偏心件在機械傳動中應用的十分廣泛。偏心件加工工藝水平的高低( 特別是大型偏心工件)可以反映出一個企業的機械加工工藝能力。
偏心工件在實際生產生活中占有很重要的地位，在機械傳動中，把回轉運動變成直線運動或把直線運動變成回轉運動，一般都是由偏心工件或曲軸來完成的。例如主軸箱內的潤滑油泵就是由偏心軸帶動的，汽車、拖拉機的曲軸的回轉運動就是由活塞的往復直線運動帶動的。
專業術語學習
1)偏心工件
外圓和外圓或外圓和內孔的軸線平行而不重合的工件，成為偏心工件。
2)偏心軸
外圓和外圓的軸線平行而不重合的工件，稱為偏心軸。
3)偏心套
外圓和內孔的軸線平行而不重合的工件，稱為偏心套。
4）偏心距
偏心工件中，偏心部分的軸線和基準部分的 軸線之間的距離，稱為偏心距。
三爪自定心卡盤適合車削精度要求不高、偏心距較小、長度較短的偏心工件。車削時，工件偏心距是依靠在一個卡爪上所墊墊片的厚度來保證的。
偏心工件類零件傳統加工手段和改進三爪車削法雖能完成偏心工件類零件加工的任務, 但其加工困難、效率低、互換性和精度難保證的缺陷是現代高效高精加工理念所不容的。
三爪卡盤車偏心的原理、方法及注意的問題
三爪卡盤車偏心的原理：將工件待加工表面的旋轉中心調整到與機床主軸軸線同心。將裝夾部分的幾何形心調整到與主軸軸線的距離等于偏心距。
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數控車偏心類零件計算
傳在動機構中,一般常用偏心工件或曲軸等偏心件來完成回轉運動與往復運動相互轉換的功能, 因此偏心件在機械傳動中應用的十分廣泛。偏心件加工工藝水平的高低( 特別是大型偏心工件)可以反映出一個企業的機械加工工藝能力。
偏心工件在實際生產生活中占有很重要的地位，在機械傳動中，把回轉運動變成直線運動或把直線運動變成回轉運動，一般都是由偏心工件或曲軸來完成的。例如主軸箱內的潤滑油泵就是由偏心軸帶動的，汽車、拖拉機的曲軸的回轉運動就是由活塞的往復直線運動帶動的。
專業術語學習
1)偏心工件
外圓和外圓或外圓和內孔的軸線平行而不重合的工件，成為偏心工件。
2)偏心軸
外圓和外圓的軸線平行而不重合的工件，稱為偏心軸。
3)偏心套
外圓和內孔的軸線平行而不重合的工件，稱為偏心套。
4）偏心距
偏心工件中，偏心部分的軸線和基準部分的 軸線之間的距離，稱為偏心距。
三爪自定心卡盤適合車削精度要求不高、偏心距較小、長度較短的偏心工件。車削時，工件偏心距是依靠在一個卡爪上所墊墊片的厚度來保證的。
偏心工件類零件傳統加工手段和改進三爪車削法雖能完成偏心工件類零件加工的任務, 但其加工困難、效率低、互換性和精度難保證的缺陷是現代高效高精加工理念所不容的。
三爪卡盤車偏心的原理、方法及注意的問題
三爪卡盤車偏心的原理：將工件待加工表面的旋轉中心調整到與機床主軸軸線同心。將裝夾部分的幾何形心調整到與主軸軸線的距離等于偏心距。
展開 單邊驅動式搖擺篩偏心軸的應力與疲勞分析
然后在應用程序中選擇機構，按照搖擺篩的實際運動情況，設置運動仿真參數，進行剛柔耦合動力學仿真，分析得到搖擺篩穩定運轉時偏心軸偏心段處的載荷歷程如圖3所示，以及上篩框的速度變化歷程如圖4所示。
圖3 偏心處的載荷歷程
圖4 上篩框的速度變化歷程
將載荷F和速度v隨時間變化圖導入Excel中，根據公式P=F?v,求得上篩框運動過程率變化如圖5所示。
圖5 功率變化圖
從圖3中可以看出作用在偏心軸偏心段處的最大載荷Fmax為22138N；從圖5中可以得到搖擺篩在正常工作時所需的電機功率P為15kw；所得到的這些結果是對搖擺篩偏心軸進行應力分析的基礎和前提。
3偏心軸的解析計算
通過解析法計算偏心軸強度與剛度時，通常將各種載荷簡化為如圖6（a）所示:將連桿對偏心軸的支反力簡化為兩個集中力F，由于偏心作用，產生一對大小相等、方向相同的阻力矩M1；軸承座對軸頸的支反力簡化為四個豎直向上的力FN；并設電動機主動力矩為M2，皮帶輪產生的主動力矩為M3。
圖6偏心軸受力及內力圖
偏心軸偏心段處所承受的集中力F如圖3所示，從圖中可以看出Fmax=22138N。
偏心軸由于F偏心作用而承受的軸承阻力矩:
式中: Fmax為偏心軸偏心段處所承受的最大載荷；e為偏心距12.5mm；P為帶輪輸入的功率；n為偏心軸的轉速550r/min。
至此，即可畫出整個偏心軸的扭矩圖和彎矩圖，如圖6中(b)和(d)所示。
其中，由于扭轉作用而產生的剪切應力[7]:
式中:Wt為圓截面的抗扭界面系數，對于實心軸，Wt= π·d3/16，d是實心軸直徑；Y為計算點到中性軸距離的絕對值；Iz為橫截面對中性軸的慣性矩，對于偏心軸外表面，Iz=π·d4/64。
展開 電機轉子、皮帶輪、齒輪、葉輪偏心的振動分析
偏心的轉子：
就是軸的幾何中心線與轉子的中心不重合的轉子。這就導致了在旋轉的中心線的一側比另一側更大的重量，從而引起軸以不規則的軌跡的擺動。這是固有的不穩定的問題，是潛在的故障源，或振動源。有時雖然可通過動平衡“平衡掉”部分偏心距的影響，但是更多的擺動運動仍然保留。如果該轉子偏心距較大的話，甚至不可能對轉子進行很好的動平衡。現在強調愈來愈高的旋轉速度，因此使消除偏心距非常重要。
一、偏心的皮帶輪振動特征
皮帶輪偏心，最大的振動常出現在皮帶拉伸方向，振動頻率為偏心的皮帶輪的1X。偏心的皮帶輪是皮帶傳動中不希望存在的振動的主要原因之一，目前，經常用動平衡方法來修正皮帶輪的偏心距引起的振動問題。
二、偏心的齒輪振動特征
齒輪偏心，最大的振動將出現在兩個齒輪中心連線方向，和偏心的齒輪的1X轉速頻率。其振動特征信號類似于這個齒輪的不平衡，但是它不是不平衡。如果齒輪的偏心距明顯，當齒輪的齒與匹配的齒一起被迫進入和退出嚙合時對齒輪的齒產生非常高的動態載荷。
可對具有1X較大振動的齒輪進行相位分析，以確定是不平衡還是偏心距引起的振動。偏心的齒輪不僅促使產生1X的大振動而且還產生高幅值的齒輪嚙合頻率及其諧波，在嚙合頻率兩側伴有高于正常幅值的邊帶頻率，邊帶頻率為偏心齒輪的1X頻率。有時，這些邊帶頻率將為偏心的齒輪的2X轉速頻率。這些邊帶將調制齒輪嚙合頻率本身的幅值。
展開 ABAQUS 長柱 初偏心、初彎曲 幾何缺陷的建模
長柱的幾何缺陷分為初偏心和初彎曲,兩種一般都用1/1000構件長度來考慮,兩者一般可統一用1/1000構件長度的初偏心來考慮,因為分別考慮兩者影響的承載力一般較為相近,且初偏心相比于初彎曲,建模更簡單,計算更易收斂。但對于新的截面形式，為使論證更加嚴謹，往往都需要驗證初偏心和初彎曲的差別。
初偏心指的是在構件兩個端部偏心1/1000構件長度，初彎曲指的是在構件1/2長度位置向外1/1000構件長度。以下將分別介紹初偏心和初彎曲的建模辦法。
《圓端形鋼管混凝土柱軸壓和偏壓力學性能研究》中有限元建模圖
首先是初偏心：
初偏心的建模方式與偏心柱相同，參考論文《圓端形鋼管混凝土柱軸壓和偏壓力學性能研究》中有限元建模圖，其為上下端面分別耦合于RP點上，然后上下RP點都偏離1/1000構件長度得到。
接下來是初彎曲：
方法1：
對于簡單的模型，可以用放樣（SWEEP）來建模，以鋼管混凝土為例，建立混凝土，選用sweep，先畫軌跡線，這邊構件長度為1000，故點為（-500,0），（500,0），（0,1），最后一點的設置是為設置初彎曲點，1/1000，再選圖中2的選項，即可憑這三點得到平滑的曲線，確定后再設置輪廓，這邊設置為一個圓，點擊確定，即可得到帶初偏心的混凝土，如圖可看到因為初偏心，混凝土向上稍稍隆起，鋼管與其類似。
因為構件長度方向為曲線，在mesh分割網格時可能會出現無法劃分結構網格的情況，收斂性會差一些。
展開 什么是鍵相和偏心？
鍵相測量在狀態監測中的意義
鍵相測量一般不參加保護，起機時用來對偏心進行輔助測量，一般5萬以上機組就設置鍵相（300MW及以上必須設置）。鍵相測量使用的探頭需要使用前置器轉換信號，輸入TSI汽輪機監視系統。現在一般機組在200rpm時主要監視偏心，200rpm時才監視振動。偏心、振動在分析時都會用到鍵相，鍵相主要是用來分析偏心和振動的相位。振動分析系統 (TDM) 與鍵相測量密不可分，頻譜、幅頻等特性分析時，鍵相是重要一環。
鍵相不僅僅給偏心使用，還有軸承相對振動，鍵相是提供一個確定測量位置的，如果我們測量偏心，那么大周轉動一圈，在這一圈中有好多偏心可以測量，但是你取哪個時刻的，只能依靠鍵相來間接確定。
鍵相和偏心是單獨的測量元件，鍵相可以計算轉速信號和轉速探頭是一樣的，它對應的測速盤只有一個齒，所以軸轉360才一個脈沖信號，它設定一個起始信號。偏心用于測量大軸彎曲，兩者配合可以知道在大軸最初位置和下一周位置發生的變化從而確定彎曲相位，配合振動更能清晰此問題，配合振動還可以確定安裝間隙等。
鍵相是一個標記脈沖，它只允許有一個鍵槽，一個脈沖表示轉子一圈。偏心是測量轉子在低轉速時轉子轉一圈的最大彎曲值，在轉速大于600轉以后偏心監視無意義。
鍵相信號還給軸承振動和軸振動提供基準信號，可以做振動分析，可以提供矢量圖分析。舉一個不一定很恰當的例子來看：鍵相信號一個脈沖是轉子一圈，可以看做一個360°的坐標，振動在坐標軸上產生一個值可以通過同一個瓦另外一個傳感器信號進行矢量和得到一個振動復合信號。
展開 鋼筋混凝土結構設計: 第七章(偏心受壓構件正截面承載力)
鋼筋混凝土偏心受壓構件的鋼筋配置. 鋼筋混凝土偏心受壓構件內設有縱向受力鋼筋和箍筋。縱向受力鋼筋在矩形截面中最常見的配置方式是將縱向鋼筋集中放置在偏心方向的最外兩側；對于圓形截面，采用沿截面周邊均勻配置縱向鋼筋的方式。箍筋的作用與軸心受壓構件中普通箍筋的作用相同。設計時，箍筋數量及間距按普通箍筋柱的構造要求確定。
偏心受壓構件正截面承載力計算(Eccentric Axial Loads) (1)
壓彎構件
2. 鋼筋混凝土偏心受壓構件的大偏心受壓破壞又稱為受拉破壞。鋼筋混凝土偏心受壓構件的大偏心受壓破壞是構件截面受拉鋼筋首先到達屈服強度，然后截面受壓混凝土壓壞，故稱為受拉破壞。在相對偏心距e0/h較大且受拉鋼筋配置得不太多時，會發生這種破壞形態。
3. 小偏心受壓就是軸向壓力N的初始偏心距 e0 較小的情況。鋼筋混凝土偏心受壓構件的小偏心受壓破壞又稱為受壓破壞。小偏心受壓破壞形態是：受壓區邊緣混凝土的應變達到極限壓應變，受壓區混凝土被壓碎；同一側的鋼筋壓應力達到屈服強度，而另一側的鋼筋，不論受拉還是受壓，其應力均達不到屈服強度。破壞前構件橫向變形無明顯的急劇增長。
4. 當受拉鋼筋達到屈服應變 εy 時，受壓邊緣混凝土也剛好達到極限壓應變值εcu，這就是界限狀態。用相對界限受壓區高度 ξb來判別兩種不同偏心受壓破壞形態：當 ξ ≤ ξb時，截面為大偏心受壓破壞；當ξ ＞ξb時，截面為小偏心受壓破壞。
5. 鋼筋混凝土偏心受壓構件隨著偏心距的大小及縱向鋼筋配筋情況不同，有以下兩種主要破壞形態：大偏心受壓破壞(受拉破壞)和小偏心受壓破壞(受壓破壞)。
6. 當縱向偏心壓力偏心距很小時，構件截面將全部受壓，中性軸會位于截面以外。
7. 鋼筋混凝土偏心受壓構件按長細比可分為短柱、長柱和細長柱。
8.
展開 偏心荷載作用下地基土極限承載力
多數情況下建筑物承受偏心荷載，顯然偏心荷載模式下地基土更易失穩，因此有必要研究偏心荷載作用下地基土的臨塑荷載。偏心荷載作用時地基的整體剪切破壞沿水平荷載作用方向一側發生滑動，彈性區的邊界面也不對稱（如圖）。
偏心荷載下土體極限狀態模型試驗
滑動方向一側為平面，另一側為圓弧，其圓心即為基礎轉動中心圖。隨著荷載偏心距的增大，滑動面明顯縮小（如圖）。
偏心荷載下土中應力
漢森(B.Hanson，1961，1972)和魏錫克（Vesic）分別提出的在偏心荷載作用下，地面、基底傾斜，不同基礎形狀及不同埋置深度時的極限承載力計算公式，我國《港口工程技術規范》亦推薦使用。這里簡單介紹地面、基底平整且基底完全光滑的漢森極限承載力。
漢森極限承載力：
地基土承載力特征值：
式中：
也可查下表：
如：某矩形獨立基礎l=b=5，埋深d=1m；置于黏性土上，基底以下土 g＝18kN/m3，基底下一倍短邊寬深度內土的內摩擦角標準值jk =2°，基底下一倍短邊寬深度內土的粘聚力標準值ck =12kPa。基底面積A=25m2。豎向荷載N=2000kN，水平荷載H=200kN。
系數：
荷載傾斜系數：
基礎形狀系數：
深度系數：
安全性評估：地基土安全儲備不足。
本例中的黏性土在地勘報告中提供的承載力特征值fak=110kPa，最終觀測到的沉降遠遠大于20cm。
展開 
Ansys Zemax | 如何傾斜和偏心序列光學元件
這意味著單個CB可以撤消由與其位于同一位置的另一個CB引入的任何復合傾斜/偏心。
最終系統作為最終 system.zmx 包含在附加的 ZIP 存檔中。這是具有任意數量的傾斜和偏心的系統，表明第三個窗口的位置不受影響。請注意，虛擬表面已被隱藏。
傾斜/偏心元件工具
但是，難道沒有更簡單的方法來做到這一切嗎？有！傾斜/偏心元件工具。
這是傾斜/偏心光學元件的簡單方法。重新打開 start point.zmx，然后單擊“鏡頭數據編輯器”菜單中的 Tilt/Decenter Elements 圖標，然后輸入所需的任何傾斜/偏轉數據，例如：
展開 LS-DYNA偏心不耦合裝藥結構下的臨自由面巖石微差爆破裂紋模擬 ￥25
<p>炸藥偏心不耦合裝藥結構爆破對炮孔壁作用的能量是非均勻的，大量學者通過理論推導、模型試驗和現場試驗等方式，分別從爆破參數推導，圍巖裂紋擴展規律、損傷范圍長度及應力、應變峰值四個方面做了研究，并根據偏心不耦合裝藥爆破研究成果，為光面爆破或預裂爆破等不耦合裝藥結構爆破，在實際工程運用中的改進措施和優化方法提出了優化方案，為偏心不耦合裝藥結構爆破的運用提供了理論依據。</p><p>偏心不耦合裝藥結構爆破產生的爆破荷載，作用在炮孔壁上是不均勻的，從而在炮孔壁周圍產生明顯的應力偏心效應。在采用預裂爆破或光面爆破技術時，應該合理調整偏心裝藥結構，使爆炸沖擊荷載強作用在需要開挖巖體的一側，盡量減少其對巖體保留區的作用，最大限度避免對保留區巖體造成損傷。
展開 Ansys Zemax | 如何傾斜和偏心序列光學元件
這意味著單個CB可以撤消由與其位于同一位置的另一個CB引入的任何復合傾斜/偏心。
最終系統作為最終 system.zmx 包含在附加的 ZIP 存檔中。這是具有任意數量的傾斜和偏心的系統，表明第三個窗口的位置不受影響。請注意，虛擬表面已被隱藏。
傾斜/偏心元件工具
但是，難道沒有更簡單的方法來做到這一切嗎？有！傾斜/偏心元件工具。
這是傾斜/偏心光學元件的簡單方法。重新打開 start point.zmx，然后單擊“鏡頭數據編輯器”菜單中的 Tilt/Decenter Elements 圖標，然后輸入所需的任何傾斜/偏轉數據，例如：
展開 ansys Workbench螺栓載荷提取時，如何計算載荷偏心距離（VDI2230） ￥10
問題：
VDI2230關于螺栓的計算中對于螺栓載荷的提取沒有過多的涉及，本文針對偏心載荷的提取問題進行簡單說明。
VDI2230中，對于載荷偏心距a的定義如下，虛擬軸線到截面彎矩為0的點之間的距離。
對于實際螺栓連接問題，幾何結構和載荷狀態復雜多變，使用經驗公式估計并不理想。本文介紹使用有限元仿真的方法確定載荷偏心距離。
示例：
以VDI2230中的案例5為例進行對比計算，依據案例5的幾何信息創建仿真模型。
約束筒體底面，在內表面施加20Mpa壓力載荷，同時給螺栓施加約150KN的預緊力（加不加結果變化不大），連接面設定為摩擦面。
將兩個側面設定為，frictionless Support，等效對稱邊界。（這里沒有使用圓周循環對稱邊界，是因為圓周對稱邊界不能支持截面彎矩提取）
注意，在輸出控制中 打開“Nodal Forces”，用于端蓋截面的彎矩提取。
計算完成后，在結果提取中，插入Probe——Moment Reaction——使用surface類型進行端蓋截面彎矩載荷的提取，這里只需要關注X軸彎矩。
依次變更截面位置，就可以獲得一條彎矩隨位置變化的曲線，讀取彎矩為0位置的距離值，再進一步處理加上螺栓偏心距Ssym，就可以換算到載荷偏心距a。
個人認為仿真結果17.535，除了在循環對稱設置上與案例給出條件不同外，其余均能反應案例邊界。
補充案例：
以機械設計手冊兩端固支梁，在均布載荷下的反彎點計算模型為例進行驗證。
仿真結果
公式計算值42.2mm，仿真結果42.23mm。
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