ansys靜態試驗的案例
基于膠帶密封法的汽車各密封部位動靜態泄漏噪聲的試驗研究
2 試驗介紹
2.1 試驗平臺
本文中進行的試驗包括整車風洞試驗與整車靜態車身隔聲試驗，風洞試驗在同濟大學上海地面交通工具風洞中心整車氣動聲學風洞中完成。該風洞為3∕4開口回流式整車風洞，噴口尺寸27 m2，試驗段長度15 m，最大風速可達250 km∕h，風洞自由聲場空間為半徑6.2 m、高7 m圓柱區域，背景噪聲水平在160 km∕h試驗風速下低于61 dB（A）。
靜態車身隔聲試驗在前述風洞中心整車環境艙完成，通過試驗設備合理布置一定的混響時間，使得艙內各處聲幅值、頻率參數基本一致，近似達到混響室效果，滿足靜態車身隔聲試驗需求。試驗使用環境艙尺寸為：12.3 m×5.7 m×6 m，各面均為純鋼制壁面，反射系數均大于0.95，具體試驗平臺設置如圖2所示。
圖2 靜態車身隔聲試驗示意圖
2.2 試驗設備與測試對象
試驗采用的試驗設備包括：HEAD acoustics公司SQLAB III多通道數據采集系統；G.R.A.S.40AO型1∕2英寸自由場傳聲器；HEAD acoustics公司Artemis分析軟件。試驗測點位置位于車輛前排座位，靜態隔聲試驗中在車外對應位置布有測點，高度距離座椅70 cm，距離頭枕10 cm處。
試驗測試對象選用某緊湊型兩廂車，該車型車身密封系統較弱，泄漏噪聲相對更為顯著，能更明顯地觀察試驗現象，便于對研究對象進行分析。
2.3 試驗方法
本文中，風洞試驗與靜態車身隔聲試驗均采用膠帶密封法，先將試驗車輛車身表面各部件結合縫隙與溝槽均使用密封膠帶進行密封處理，如圖3所示，對比某一確定部件在有無外加密封的不同工況下測得的車內噪聲或車身隔聲量大小，在風洞試驗與靜態車身隔聲試驗中，可分別獲得該部件在不同機理下產生的泄漏噪聲貢獻量。
展開 ARCAN 試樣靜態裂紋擴展分析 - ANSYS Workbench ￥3
本教程包括 ARCAN 樣本的逐步靜態裂紋擴展分析。
步驟 1：概述
在復雜的飛機結構中，裂紋擴展很少以耐久性和損傷容限分析 (DADTA) 中假設的理想方式擴展。通常，施加的載荷并不垂直于裂紋成核特征和隨后的裂紋擴展。這種情況稱為混合型裂紋擴展，或更籠統地說，三維 (3D) 裂紋擴展。大多數 DADTA 僅假設 I 型載荷；因此，工程判斷用于估計理想模型中存在的誤差量。需要更好地了解混合型疲勞裂紋擴展，以設計更好的裂紋預測模型。在混合型疲勞裂紋擴展領域發表的研究成果很少，阻礙了更新、更準確的 DADTA 的開發。
第 2 步：設置
在 ANSYS Workbench 主菜單上拖放靜態結構分析：
步驟3：工程數據（材料模型）
本教程選定的材料是“SAE 1020 碳鋼”。
材料模型由各向同性彈性、拉伸屈服強度和拉伸極限強度組成。
步驟 4：幾何（SpaceClaim 模型）
在 SpaceClaim 上創建的厚度為 1.01 毫米的 ARCAN 樣本的尺寸如下所示：
步驟 5：定義裂縫（命名選擇）
在定義裂紋前沿和裂紋表面時，下圖中可見的邊緣和表面被用作命名選擇：
步驟 6：定義裂紋（預網格裂紋和 SMART 裂紋擴展）
利用上一步創建的命名選擇，“預網格裂紋”定義如下：
具有靜態裂紋擴展選項和 600 MPA.mm ^ (0.5) 應力強度因子的“SMART 裂紋擴展”已通過預網格裂紋定義：
步驟 7：網格操作
已實施“面片符合方法”和“裂紋前沿細化”的默認網格操作。
展開 Ansys案例研究 | 無人機葉片靜態分析
打開 Ansys Workbench，創建一個"靜態結構分析"系統。
2. 定義材料屬性。從本示例提供的 .xml 文件中導入聚碳酸酯的屬性，此處使用該材料僅用于演示目的，但應使用適當的材料屬性。
3. 導入模型，其外觀將如圖 1 所示。
圖 1. 典型的無人機葉片
4. 將材料分配給幾何體。
5. 在葉片中心施加固定約束，如圖 2 所示。
圖 2. 固定約束
6. 施加 0.01MPa 的壓力，如圖 3 所示。
圖 3. 壓力載荷
7. 使用 5mm 的單元尺寸對模型進行網格劃分，然后求解分析。變形和應力云圖如圖 4 所示。
圖 4：總變形和應力云圖
總結
本示例展示了無人機葉片在壓力載荷下產生的變形和應力，可以將其與材料的許用值進行校核，以判斷葉片是否能承受該載荷。
【點擊下方查看案例視頻】
展開 文獻分享 | 使用 ANSYS 進行偏置軸承建模、靜態和動態分析
在此項目中，偏置軸承在 SOLIDWORKS 中建模并導入到 Ansys Workbench 中進行靜態分析和模態分析。對偏置軸承進行靜態分析，以確定變形和 von-mises 應力，并檢查變形和應力結果隨網格從粗到細變化的變化。執行模態分析以確定偏心軸承的固有頻率和振型。對結果進行分析，并計算結構鋼、灰口鑄鐵、鋁合金和環氧 E 玻璃UD（單向）等材料的偏心軸承的前十個固有頻率，以便更好地了解復合材料對偏心的適用性軸承。
Introduction
1 Introduction介紹
偏置軸承的應用常見于高功率和負載機械，如汽輪機、離心壓縮機、泵和電機。設置偏置軸承的目的是提供低摩擦環境來引導和支撐旋轉軸。當負載以偏離固定位置的方式施加時，偏置軸承得到廣泛使用。偏置軸承用于將相對運動限制為所需運動并減少部件之間的摩擦。這些結構簡單、易于制造并且成本較低。偏置軸承系統的動態分析起著至關重要的作用，它直接影響加工生產率以及產品質量。
李云松等人。[1]論文中提出軸承為轉子提供徑向、軸向和角剛度的支撐。前田修等人。文獻[2]給出了運算時網格的效果。網格的密度越大，計算精度越高。需要經過誤差和試驗方法才能得到最佳的網格密度。桑亞姆·夏爾馬等人。[3]討論了偏心率和微極性參數對微極性潤滑偏置軸承靜態和動態特性的影響。
展開 
【視頻教程】ansys教程系列之MAXwell電機靜態分析
【視頻教程】ansys教程系列之MAXwell電機靜態分析
講師：kxllost
擅長領域：電機設計、Maxwell電機電磁分析
專家檔案:http://www.yqgqt.org.cn/content/other/404433
需要視頻中ppt、工程源文件和模型文件下載地址，
請點擊：http://www.yqgqt.org.cn/content/doc/280748
歡迎留言回復或提問，有協作需要的請點擊專家主頁中的“咨詢”
這是系列視頻，后期將會有更多視頻推出，歡迎大家關注～
展開 導出ANSYS WORKBENCH靜態分析后的變形模型
本篇博文主要介紹如何在ANSYS WORKBENCH里面導出靜力學分析后的變形模型，這個問題也是有幾個CAE朋友提及到了，寫篇博文分享下，廢話不多說，馬上入正題。
1.問題描述
為了敘述如何導出靜力學分析后的變形模型，這里只用個簡單的懸臂梁模型進行講解，懸臂梁尺寸為100x20x10mm，一段固定約束，上面施加10MPa均布載荷，導出其變形后的幾何模型。
2.分析思路
（1）先進行靜力學分析
（2）將結果文件更新到幾何體
（3）將變形后的幾何模型傳遞到FEM中進行模型的處理
（4）導出變形后的幾何體模型
3.步驟
（1）對懸臂梁模型進行靜力學分析
（2）查看其變形，如下圖所示
（3）選中模型樹的Geometry，右鍵，從結果文件中更新幾何體，打開其結果文件，如下圖所示。
（4）完成幾何體更新之后，在模型窗口可以看到幾何體模型已經改變成之前分析的變形模型，如下圖所示：
（5）將靜力學模塊的Model導出到FEM中，主要是對幾何體模型進行處理，如下圖所示：
（6）生成蒙皮
（7）插入初始幾何體
（8）將初始幾何體轉化成Parasolid格式
（9）這時轉化成的幾何體是由6個面體組成的，而不是實體，需要增加一個Sew縫紉工具，并選擇懸臂梁的6個面體，然后生成實體模型。
（10）此時，變形后的幾何體模型已經創建完成，接著導出即可。
以上為基于ANSYS WORKBENCH靜力學分析后導出變形的幾何模型的基本思路和步驟。
來源：宏鑫環宇
展開 ANSYS/LS-DYNA巖石、混凝土準靜態壓縮模擬 ￥10
ANSYS/LS-DYNA巖石、混凝土準靜態壓縮模擬
『原創』ANSYS靜力分析后如何根據結果做靜態精度分析？
ANSYS靜力分析后如何根據結果做靜態精度分析
有限元分析后如何根據分析的結果計算出是否滿足設計靜態精度要求
ansys和LS-DYNA進行聯合軌道動靜態仿真對比（加上軌道不平順）
鋼軌和軌枕的垂向位移：
其中鋼軌垂向位移為0.877mm其中軌枕為0.465mm，為了驗證位移的正確性，在ANSYS中進行靜力計算，采用兩對個力模型軸重14t的轉向架對軌道的力進行加載結果如圖為0.9mm
加入軌道不平順的軌道模型：
為了接近仿真的真實性，加入軌道不平順如圖，
其中加入軌道不平順后輪軌力如圖：
其中靜止時也是69.9kN，動態最大為96.8kN，加入不平順后對輪軌力的影響較大。
鋼軌和軌枕位移：
其中軌枕和鋼軌垂向位移好像沒變，很奇怪。希望大佬批評指正。希望使用ls-dyna的人一起交流。我群號 198456828
Ansys案例研究 | 單軸拉伸試驗應變測量
概述：
單軸拉伸試驗是了解大多數材料并獲取應力與應變關系的主要方法。可靠的拉伸數據對于組件設計至關重要。本案例展示了如何進行拉伸試驗并獲取應變圖。
目標：
觀察在施加漸進式位移載荷的單軸拉伸試樣中的應變。
步驟：
1、打開Ansys Workbench，創建一個“靜態結構”系統。
2、定義拉伸試驗樣品的材料屬性。本例中使用的是結構鋼。
3、導入模型，其外觀類似于圖 1 所示。
圖1 單軸拉伸試驗試樣
4、將材料分配給幾何體。
5、按照圖2所示，在試件上施加適當的約束條件。
圖2 樣品的邊界條件
6、按照圖2所示施加位移。
7、對模型進行網格劃分并運行仿真。繪制等效彈性應變(圖3)。
圖3 等效彈性應變圖
總結：
本案例說明了單軸拉伸試驗樣品中應變的測量方法。
如有疑問歡迎留言或私信！
展開 Ansys 案例研究 | T 型梁四點彎曲試驗
科研試驗：獲取純彎曲狀態下的應力、應變數據，研究材料破壞、屈曲及疲勞特性。
仿真教學：結合 ANSYS 等軟件，對比不同邊界條件下的應力分布，驗證有限元仿真精度，是力學經典教學案例。
如需案例實操視頻歡迎留言或私信！
側桿試驗 - 高速撞擊 - 顯式動力學 - ANSYS Workbench
側桿試驗 - 高速撞擊 - 顯式動力學 - ANSYS Workbench
顯式動力學是一種時間積分方法，用于在速度很重要時執行動態模擬。顯式動力學考慮快速變化的條件或不連續事件，例如自由落體、高速撞擊和施加的負載。由于這些“非線性動力學”已集成到模擬中，因此顯式動力學是模擬高度瞬態物理現象的首選。
有些側面碰撞是指車輛側向撞上路邊的堅硬物體，如樹木或電線桿。這通常是由于駕駛員失去控制、超速、誤判拐角或在濕滑路面上打滑造成的。
【ANSYS】橡膠材料本構擬合與拉扭試驗驗證
01 引子
橡膠材料是典型的超彈性材料，要獲取超彈性材料本構模型（常見有Mooney-Rivlin、Ogden、Yeoh等），一般需要做一系列標準橡膠試驗并進行數據擬合。
本例演示了ANSYS對超彈性材料的曲線擬合能力，并通過有限元分析與拉扭試驗的對比，驗證所建立的本構模型的有效性。
常見的橡膠標準拉伸試驗
02 案例介紹
現需要一個本構模型來匹配硫化天然橡膠材料在各種變形模式下的100%工程應變的行為。
本例中，已通過試驗（單軸、雙軸和平面拉伸試驗）獲取了橡膠的實驗數據。使用這些數據，通過超彈性擬合能力確定本構模型的參數，可以擬合3參、5參和9參的Mooney-Rivlin超彈性模型。
試驗數據
同時對橡膠進行了拉扭實驗（將條形試件的兩端夾入測試儀器中，然后將試樣拉伸到原尺寸長度的50%，并將試樣的一端扭四圈）。試樣與ASTM D1043中規定的試樣相似，如下圖所示：
拉扭試驗條形試件
使用擬合得出的Mooney-Rivlin超彈性模型（5參為例）對拉扭試驗就行有限元分析，并與試驗結果相對比，據此判斷前面擬合得出的本構模型能否反映橡膠材料的真實行為。
模型采用SOLID186單元，兩端夾鉗區域采用MPC算法綁定到定位點。
有限元模型示意圖
按照拉扭試驗的加載順序：
step1：對兩端夾持區域施加試件厚度25%的壓縮位移，模擬夾具對試件的夾持作用。
step2：通過移動一側的夾持區域（剛性接觸面），同時固定另一側夾持區域，模擬拉伸到50%的拉伸狀況。
展開 基于ANSYS Workbench19.2三點彎試驗及優化模擬流程 ￥10
三點彎模擬
幾何模型，1/2建模
約束和加載
結果
優化設置
有一個
Three Point Bending UsingANSYS Workbench.pdf里面提到5000N是有問題的。應該為2500N。
附件包括19.2版本的計算文件和一個pdf說明英語
陡波試驗尋找合成絕緣子內部缺陷有效性的檢驗----ANSYS—Emag
/mm 未發生擊穿
3 陡波試驗時各絕緣子電場分布特性分析
試驗中對250 mm長絕緣子試段施加陡度為
1000kV/ s及4000kV/ s的陡波時絕緣子外絕緣
的干閃電壓分別為443 kV及667 kV對500 mm
長試段則為650 kV 及1000 kV的數值使用有限
元分析軟件ANSYS—Emag計算了正常絕緣子和
故障絕緣子試件在陡波試驗中內絕緣上的電場強
度分布情況圖2~5是各種500 mm長試段沿故障
發生部位內絕緣中的電位分布和場強分布曲線
在圖3~5中給出的為施加于絕緣子的電壓為100
kV時以kV/ m為單位的場強值實際的場強值
應按實際施加電壓值乘以相應的倍數求出從圖
中可以看到
曲線1正常絕緣子曲線2端部導電性通道故障 (φ1.550mm金
屬絲)曲線3端部導電性通道故障 (φ1.5100mm金屬絲)曲線4
中部導電性通道故障 (φ1.5150mm金屬絲)的初始狀態電壓分布曲
線5端部半導電性通道故障 (φ1.5100mm半導體材料)
圖2 沿絕緣子軸向電位分布圖
Fig. 2 The electric potential distribution (%)
along the axes of the insulator
曲線1正常絕緣子曲線2端部導電性通道故障 (φ1.550mm金
屬絲)曲線3端部導電性通道故障 (φ1.5100mm金屬絲)曲線4
中部導電性通道故障 (φ1.5150mm金屬絲)的初始狀態電場分布曲
線5端部半導電性通道故障 (φ1.5100mm半導體材料)
圖3 沿絕緣子軸向場強分布圖
Fig. 3 The electric field intensity(kV/m)distribution
along the axes of the insulator
1由于在試驗中絕緣子不帶均壓環因此
試驗電極間為極不均勻電場結構對于正常絕緣
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