極限載荷ansys的案例
鋼架橋極限載荷分析
拱肋截面形式
組合截面 550x300x12x14
HM482X300X11/15
熱軋H型鋼
300x450x10
鋼箱梁
橫截面積
146.6
146.4
146.0
極限承載
8.8
8
10.6
CAE工程分析 | 極限載荷法
原則上應(yīng)該需要根據(jù)不同結(jié)構(gòu)的特征以及大量試驗(yàn)對比進(jìn)行調(diào)整
— 載荷曲線特征點(diǎn)判斷 —
除了通過最大塑性應(yīng)變來判斷結(jié)構(gòu)的承載極限外，很多標(biāo)準(zhǔn)中還推薦使用載荷曲線特征點(diǎn)來判斷結(jié)構(gòu)的極限載荷
典型判斷方式有以下幾種（雙切線法，零曲率法（參考文獻(xiàn)③），兩倍彈性斜率法（參考文獻(xiàn)①））：
在各種判斷方法中，個(gè)人比較傾向的是章為民等提出的零曲率準(zhǔn)則
該準(zhǔn)則表示：實(shí)際極限載荷定義為與載荷-位移曲線或載荷-應(yīng)變曲線上的”零曲率“點(diǎn)相對應(yīng)的載荷，但是由于實(shí)際材料存在塑性流動(dòng)和強(qiáng)化，因此不存在曲率為零的點(diǎn)，因此工程中常把出現(xiàn)顯著塑性流動(dòng)時(shí)的載荷定義為工程極限載荷（參考文獻(xiàn)③）
也就是說前文所述膝部端點(diǎn)就是通過零曲率準(zhǔn)則判斷的極限載荷值
為什么個(gè)人比較推薦零曲率準(zhǔn)則？主要原因有兩點(diǎn)
①對應(yīng)的物理意義清晰
②結(jié)果發(fā)散性較小
①大家相對好理解，因?yàn)榱闱蕼?zhǔn)則給出的極限載荷對應(yīng)的是結(jié)構(gòu)出現(xiàn)明顯塑性流動(dòng)和強(qiáng)化值，也就是典型彈塑性曲線的膝部端點(diǎn)
②代表的意思是，不同部位分別提取力-應(yīng)變曲線，會(huì)發(fā)現(xiàn)通過零曲率準(zhǔn)則得到的極限載荷值接近，也就是說該值受提取應(yīng)變位置的影響較小
如上圖，分別提取A、B、C三個(gè)點(diǎn)的力-總應(yīng)變曲線，可以看到，分別通過零曲率準(zhǔn)則得到的極限載荷值非常接近，而其它幾種方法得到的極限載荷值受不同部位曲線形式的不同影響較大
【注：零曲率的另一種特殊判斷方法，即將材料設(shè)置為理想彈塑性，若有限元分析由于不能繼續(xù)承載而導(dǎo)致難以收斂，則此時(shí)對應(yīng)的載荷值即為極限載荷值】
當(dāng)然，極限載荷法終歸只是一種防止結(jié)構(gòu)出現(xiàn)過量塑性變形的校核方法，對于結(jié)構(gòu)的安定性問題，疲勞問題還需要進(jìn)一步考慮
來源于： 仿真求知之路 作者：聰聰
展開 極限載荷法APDL算例及注意事項(xiàng)
全選擇solvefinish
注意事項(xiàng)：
1、極限載荷法基于材料非線性，應(yīng)用理想彈塑性本構(gòu)模型。極限載荷法不考慮幾何非線性，ANSYS計(jì)算時(shí)不需打開大變形選項(xiàng)。關(guān)于這兩點(diǎn)，是有一些爭議的，很多書上，甚至一些很有影響力的ANSYS書籍上，并沒有按照上面的做法。筆者依據(jù)的是國內(nèi)的壓力容器分析設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)JB4732中關(guān)于極限載荷法的描述。
2、對于極限載荷法，應(yīng)該施加多大的載荷呢？我們可以根據(jù)理論估算一下結(jié)構(gòu)的極限載荷值，之后把這個(gè)數(shù)據(jù)放大一些，比如乘個(gè)1.5倍。比如上面給出的算例，估計(jì)理論極限載荷值是很容易的，圓筒中徑公式就可以了。對于無法應(yīng)用理論估算極限載荷的結(jié)構(gòu)，可以使用多次計(jì)算的方法來找到一個(gè)合適的載荷值。
3、極限載荷法加載時(shí)應(yīng)按照線性加載，載荷逐漸增大的，直到載荷使結(jié)構(gòu)計(jì)算發(fā)散。
4、極限載荷載荷法計(jì)算到最后會(huì)不收斂，彈出錯(cuò)誤，這不是計(jì)算有問題，實(shí)際上就是要算到結(jié)構(gòu)發(fā)散，最后幾步發(fā)散的、不合理的數(shù)據(jù)可以舍去。
5、得到載荷位移曲線后，可以應(yīng)用二倍彈性斜率等方法得到極限載荷值。建議將數(shù)據(jù)導(dǎo)出到Origin、Excel等軟件處理數(shù)據(jù)，出圖。
6、許用載荷等于極限載荷值除以安全系數(shù)，安全系數(shù)一般取1.5。
完結(jié)
文章來源：ansys學(xué)習(xí)分享網(wǎng)
展開 案例49-鋼筋混凝土板的載荷極限分析
結(jié)構(gòu)完整性損失可通過力/位移曲線的水平切線在這些載荷極限下確定。
施加載荷極限導(dǎo)致的極限位移大約是靜止變形狀態(tài)的十倍。對于兩種載荷條件，最大位移都在中心，與理論假設(shè)一致。
下圖顯示，載荷極限步驟的大結(jié)構(gòu)變形會(huì)導(dǎo)致混凝土基礎(chǔ)基質(zhì)的高內(nèi)應(yīng)力：
彎曲運(yùn)動(dòng)導(dǎo)致混凝土板頂側(cè)的壓縮應(yīng)力和底部區(qū)域的拉伸應(yīng)力。
在下圖中，添加了加強(qiáng)單元：
鋼筋通過承載部分荷載來支撐復(fù)合結(jié)構(gòu)。
混凝土區(qū)域中越來越大的拉應(yīng)力導(dǎo)致裂縫形成，如等效塑性應(yīng)變所示：
裂紋圖案在中心形成，并向最外邊緣擴(kuò)展。
裂縫形成導(dǎo)致的結(jié)構(gòu)完整性損失導(dǎo)致結(jié)構(gòu)在620 kN（Drucker Prager）或655 kN（Menetrey Willam）的指定載荷極限下倒塌。
建議
為鋼筋混凝土模型建立載荷極限分析時(shí)，考慮以下建議：
• 盡可能利用對稱條件穩(wěn)定數(shù)值模型。
• 競爭性裂紋擴(kuò)展會(huì)導(dǎo)致分叉問題，因此，在達(dá)到載荷極限之前，會(huì)導(dǎo)致數(shù)值收斂損失。通過在模擬模型中定義自定義薄弱點(diǎn)，從而在定義明確的區(qū)域中形成裂縫，從而避免該問題。
• 使用初始Newton-Raphson非線性解方法更好地捕捉不穩(wěn)定點(diǎn)。
• 與載荷控制分析相比，通過位移控制分析可以更容易地跟蹤剛度損失后的結(jié)構(gòu)行為；然而，如果不穩(wěn)定區(qū)域值得關(guān)注，并且需要進(jìn)行載荷控制分析，則考慮使用弧長法（ARCLEN）。
使用弧長法，在大約610 kN的載荷和5.6 mm的撓度下確定了不穩(wěn)定區(qū)域。結(jié)果與圖49.4所示的分析結(jié)果一致，驗(yàn)證了計(jì)算的載荷極限。
展開 
從不收斂的結(jié)果中識別正確塑性極限載荷
極限分析假定結(jié)構(gòu)所用材料為理想彈塑性材料。在某一載荷下結(jié)構(gòu)進(jìn)入整體或局部區(qū)域的全域屈服后，變形將無限制地增大，結(jié)構(gòu)達(dá)到了它的極限承載能力，這種狀態(tài)即為塑性失效的極限狀態(tài)，這一載荷即為塑性失效時(shí)的極限載荷。
一、問題描述
軸的直徑為D = 10 mm，長度L = 40 mm。假設(shè)材料為理想彈塑性材料，扭轉(zhuǎn)剪切屈服強(qiáng)度200 MPa，彈性模量E = 200 GPa，泊松比μ = 0.3。計(jì)算圓軸扭轉(zhuǎn)的極限扭矩。
二、塑性極限扭矩的解析解
參考文獻(xiàn)：劉鴻文. 材料力學(xué) II (第6版) [M]. 北京: 高等教育出版社, 2017: 241-244.
三、剪切強(qiáng)度與第三、第四強(qiáng)度理論的關(guān)系
四、從不收斂的結(jié)果中識別塑性極限載荷
五、操作步驟
1．進(jìn)入ANSYS
程序 → ANSYS → ANSYS ProductLauncher → 改變working directory到指定文件夾 → 在job name輸入：file → Run。
2．定義單元屬性
（1）單元類型：Main Menu >Preprocessor>Element Type >Add/Edit/Delete→Add→在左列表框中選擇Beam，在右列表框中選擇2 node 188→OK。
（2）橫截面截面：Main Menu >Preprocessor>Sections >Beam >CommonSections →ID：輸入1；Sub-Type：選擇實(shí)心圓形截面；R：輸入5；N：輸入24；T：輸入12 →Meshview →OK。單位采用mm、N和MPa。
展開 基于ANSYS Workbench 仿真分析液壓閥塊內(nèi)部油路極限壁厚
為得出不同材質(zhì)的液壓閥塊在極限壓力 42 MPa 的條件下的極限壁厚，針對液壓閥塊內(nèi)部進(jìn)行有限元分析，通過 PROE 三維繪圖軟件進(jìn)行三維建模，導(dǎo)入有限元分析軟件 ANSYS Workbench 中，通過對液壓閥塊和內(nèi)部管路賦予一定的材料屬性和施加一定的邊界條件、載荷約束等，得出不同材質(zhì)的液壓閥塊在極限壓力 42 MPa 的條件下的極限壁厚。本次研究為液壓閥塊在極限壓力 42 MPa 的條件下選擇何種材質(zhì)提供了一定的理論依據(jù)，并為液壓閥塊設(shè)計(jì)過程中液壓閥塊內(nèi)部油路間的壁厚間隙選擇提供了一定的技術(shù)保障。
關(guān)鍵詞：ANSYS Workbench；液壓閥塊；極限壁厚
引言
在液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)過程中，液壓閥塊作為連接液壓閥（包括板式閥和插裝閥）與液壓系統(tǒng)的重要載體，其重要性不言而喻。現(xiàn)代液壓系統(tǒng)隨著主機(jī)設(shè)備的進(jìn)步而日趨復(fù)雜，實(shí)際工程中許多液壓回路的閥塊都需要自行設(shè)計(jì)，而液壓閥塊設(shè)計(jì)的合理與否，對液壓系統(tǒng)的制造、安裝乃至工作性能都有著很大的影響[1]。
液壓閥塊常見的材質(zhì)有：球墨鑄鐵、Q235-A 鋼、35# 鋼鍛件、45# 鋼鍛件、鋁合金、銅、不銹鋼等。在實(shí)際使用過程中怎樣選擇液壓閥塊的材質(zhì)是一個(gè)重要的問題，選擇液壓閥塊材質(zhì)需要考慮的因素有很多，我們以最常規(guī)的必要條件“承壓大小”進(jìn)行分析：一般情況下，在不大于 21 MPa 的中低壓條件下可以選擇鋁合金作為液壓閥塊材質(zhì)，在不大于 42 MPa 的條件下可以選擇 45# 鋼或球墨鑄鐵為液壓閥塊材質(zhì)。
我們知道鋁的密度為 2.75 g/cm3，45# 鋼的密度為7.85 g/cm3，同體積的 45# 鋼的重量約為鋁重量的 2.9倍。
展開 ANSYS求斜拉橋的極限承載力
命令流如下
finish$/clear$/filename,cablestayed bridge,1
/Title,The plastic anlysis of cable-stayed bridge
/replot
/prep7
et,1,link10$et,2,beam189$keyopt,2,7,1$et,3,beam54 !定義三種單元，主梁beam188,主塔beam54,拉索link10
mp,ex,1,2.05e11$mp,prxy,1,0.3
tb,bkin,1$tbdata,1,1.67e9,0.0 !定義拉索為BKIN，定義其彈性模量泊松比、屈服點(diǎn)
mp,ex,2,3.25e10$mp,prxy,2,0.17$mp,gxy,2,1.38e10
tb,bkin,2$tbdata,1,4e7,0.0 !定義主梁為BKIN，定義其彈性模量泊松比、屈服點(diǎn)
mp,ex,3,3.45e10$mp,prxy,3,0.17$mp,gxy,2,1.47e10
tb,bkin,3$tbdata,1,5e7,0.0 !定義主塔為BKIN，定義其彈性模量泊松比、屈服點(diǎn)
sectype,1,beam,mesh$secread,mybox,,,mesh
sectype,2,beam,i$secdata,5.28,5.28,4.6,0.6,0.6,2.7
r,1,0.0084,0.003315
展開 ansys Workbench螺栓載荷提取時(shí)，如何計(jì)算載荷偏心距離（VDI2230） ￥10
問題：
VDI2230關(guān)于螺栓的計(jì)算中對于螺栓載荷的提取沒有過多的涉及，本文針對偏心載荷的提取問題進(jìn)行簡單說明。
VDI2230中，對于載荷偏心距a的定義如下，虛擬軸線到截面彎矩為0的點(diǎn)之間的距離。
對于實(shí)際螺栓連接問題，幾何結(jié)構(gòu)和載荷狀態(tài)復(fù)雜多變，使用經(jīng)驗(yàn)公式估計(jì)并不理想。本文介紹使用有限元仿真的方法確定載荷偏心距離。
示例：
以VDI2230中的案例5為例進(jìn)行對比計(jì)算，依據(jù)案例5的幾何信息創(chuàng)建仿真模型。
約束筒體底面，在內(nèi)表面施加20Mpa壓力載荷，同時(shí)給螺栓施加約150KN的預(yù)緊力（加不加結(jié)果變化不大），連接面設(shè)定為摩擦面。
將兩個(gè)側(cè)面設(shè)定為，frictionless Support，等效對稱邊界。（這里沒有使用圓周循環(huán)對稱邊界，是因?yàn)閳A周對稱邊界不能支持截面彎矩提取）
注意，在輸出控制中 打開“Nodal Forces”，用于端蓋截面的彎矩提取。
計(jì)算完成后，在結(jié)果提取中，插入Probe——Moment Reaction——使用surface類型進(jìn)行端蓋截面彎矩載荷的提取，這里只需要關(guān)注X軸彎矩。
依次變更截面位置，就可以獲得一條彎矩隨位置變化的曲線，讀取彎矩為0位置的距離值，再進(jìn)一步處理加上螺栓偏心距Ssym，就可以換算到載荷偏心距a。
個(gè)人認(rèn)為仿真結(jié)果17.535，除了在循環(huán)對稱設(shè)置上與案例給出條件不同外，其余均能反應(yīng)案例邊界。
補(bǔ)充案例：
以機(jī)械設(shè)計(jì)手冊兩端固支梁，在均布載荷下的反彎點(diǎn)計(jì)算模型為例進(jìn)行驗(yàn)證。
仿真結(jié)果
公式計(jì)算值42.2mm，仿真結(jié)果42.23mm。
展開 Ansys Zemax | 使用點(diǎn)擴(kuò)散函數(shù)的衍射極限成像系統(tǒng)的分辨率
其次 OPD 扇形圖顯示出0.25波量級的像差，并且該顯微鏡位于衍射極限的邊緣，這意味著它的衍射極限足以進(jìn)行諸如惠更斯 PSF 之類的分析，但它仍然存在一些幾何像差，這改變了系統(tǒng)的衍射極限性能。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，最大化視野和分辨率的顯微鏡設(shè)計(jì)往往屬于近衍射極限系統(tǒng)的類別，并且通常難以僅基于瑞利準(zhǔn)則進(jìn)行表征。
根據(jù)瑞利準(zhǔn)則，可以增加場的分離距離，并重新評估結(jié)果。我們已經(jīng)在圖 6 中完成了它，在物平面中分離了2.3 um。
圖 6 - 惠更斯 PSF 的結(jié)果，以及 PSF 截面與多重結(jié)構(gòu)中2.3 um的物平面 Y 場分離。通過增加點(diǎn)之間的間隔距離，PSF 開始在圖像平面中分離，并且可以觀察到兩個(gè)不同的峰值。
隨著更大距離的分離，產(chǎn)生的 PSF 變得可區(qū)分。惠更斯 PSF 截面中的峰分離幾乎10 um，這與系統(tǒng)放大倍數(shù) (4X) 一致。當(dāng)我們說“可區(qū)分”時(shí)，它是對我們在圖 6 中看到的內(nèi)容的定性評估。但是，如果定義了在后處理方面應(yīng)如何分離峰，則可以使該標(biāo)準(zhǔn)更加客觀。例如，一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)可能是“我希望能夠用80% 的閾值并檢測兩個(gè)獨(dú)立的點(diǎn)”，在這種情況下，可以使用 OpticStudio 優(yōu)化峰值間距以對應(yīng)于最大相對輻照度的80% （這超出了本文的范圍）。
最后，我們還可以考慮探測器的物理像素大小，以獲得從顯微鏡看到的圖像。PSF 的半高全寬約為12um，我們假設(shè)的探測器的物理像素大小為6.5 um，這顯然違反了 Nyquist-Shanon 采樣定理，這是顯微鏡設(shè)計(jì)的另一個(gè)限制。圖7顯示了當(dāng)圖像采樣更改為32x32像素且圖像增量（物理像素大小）為6.5 um時(shí)的惠更斯 PSF 結(jié)果。
圖 7 - 考慮探測器的物理像素大小時(shí)，PSF 重疊。
展開 Ansys Zemax | 使用點(diǎn)擴(kuò)散函數(shù)的衍射極限成像系統(tǒng)的分辨率
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2025大賽優(yōu)秀作品 | 基于Ansys Mechanical-CFD雙向耦合的OLED屏幕孔區(qū)封裝不良改善及極限窄邊框設(shè)計(jì)
“Ansys 2025 全球仿真大會(huì)”仿真應(yīng)用大賽優(yōu)秀作品展示
本屆仿真應(yīng)用大賽最終評選出 30 篇 TOP 優(yōu)秀作品，分別榮獲一、二、三等獎(jiǎng)及行業(yè)最佳實(shí)踐獎(jiǎng)。近 200 位來自汽車、半導(dǎo)體、高科技、能源等行業(yè)的仿真精英參賽，他們以前沿思維與創(chuàng)新實(shí)踐，充分展現(xiàn)了仿真技術(shù)的無限潛能。我們將陸續(xù)為大家分享獲獎(jiǎng)佳作，帶您一同領(lǐng)略仿真賦能創(chuàng)新的非凡力量，希望用戶能從中汲取靈感、啟迪思路。
作品名稱：基于Ansys Mechanical-CFD雙向耦合的OLED屏幕孔區(qū)封裝不良改善及極限窄邊框設(shè)計(jì)
作者： 黃世雄 | 綿陽京東方光電科技有限公司
關(guān)鍵詞：內(nèi)應(yīng)力，Ansys Mechanical-CFD雙向耦合，內(nèi)聚力，封裝失效，牛角PS
作者說
利用Ansys工具，可做多項(xiàng)耦合設(shè)置條件，以符合實(shí)際多種不同狀況，此設(shè)置包含熱/內(nèi)聚力/內(nèi)應(yīng)力/結(jié)構(gòu)耦合，同類型不同的封裝不良可使用相同仿真方式，使用相同外力與內(nèi)應(yīng)力，優(yōu)化仿真方法。此仿真結(jié)果可以有效指導(dǎo)工程設(shè)計(jì)優(yōu)化、性能提升，成本控制等作用，具備推廣性形成的仿真方法論體系，具備知識封裝及集成性。
OLED屏在信賴性高溫高濕作用下，孔區(qū)封裝失效水氣進(jìn)入屏內(nèi)部造成屏顯示異常高發(fā)，懷疑應(yīng)力對孔區(qū)影響，應(yīng)力集中使其發(fā)生GDSH不良，此應(yīng)力為破壞應(yīng)力，其中另一模型無封裝不良，以此應(yīng)力值為安全應(yīng)力值。利用Ansys Mechanical-CFD雙向熱固耦合仿真，配合Command方式寫入內(nèi)應(yīng)力及導(dǎo)入測試內(nèi)聚力方式，在有效時(shí)間內(nèi)測試多組設(shè)計(jì)方案，最終優(yōu)化方案條件較安全應(yīng)力值低，后續(xù)可作為設(shè)計(jì)參考依據(jù)，大幅節(jié)約了評估時(shí)間和成本。
展開 
關(guān)于ANSYS載荷的考慮
關(guān)于ANSYS載荷的考慮，包括載荷的種類， 添加載荷應(yīng)遵循的原則還可以！
載荷考慮.rar
Ansys Workbench提取螺栓連接面載荷方法記錄 ￥10
問題：
在使用理論方法對螺栓強(qiáng)度進(jìn)行評估時(shí)，需要輸入螺栓所受的載荷作為計(jì)算輸入。螺栓載荷在復(fù)雜工況下，通常使用有限元仿真的方式進(jìn)行模擬。此時(shí)需要準(zhǔn)確提取螺栓位置的載荷大小用后續(xù)理論校核。
示例：
如下圖所示，兩個(gè)零件一端鉸接一端使用螺栓連接。在螺栓側(cè)端面施加2000N載荷（無螺栓預(yù)緊力）。需要提取螺栓在連接面處所受到的載荷包括：力和力矩。
載荷提取結(jié)果：
1.螺栓連接面位置作用力
2.螺栓連接面位置因載荷分布不均產(chǎn)生的彎矩
詳細(xì)步驟：
1.螺栓連接面位置的載荷提取，需要在結(jié)果輸出中打開節(jié)點(diǎn)力輸出項(xiàng)“Nodal Forces-Yes”
2.需要在螺栓連接面位置創(chuàng)建局部坐標(biāo)系和虛擬結(jié)構(gòu)面
展開 ANSYS知識普及4——如何施加函數(shù)變化的表面載荷 （ANSYS專家編輯，非原創(chuàng)，歡迎轉(zhuǎn)摘）
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ANSYS具有函數(shù)加載功能，可以很方便地在模型表面施加函數(shù)變化的各種載荷，在ANSYS中，也可以通過變通的方式來實(shí)現(xiàn)此功能，其思路是：
首先選定所要施加函數(shù)變化表面載荷的表面上的節(jié)點(diǎn)，利用ANSYS的參數(shù)數(shù)組和嵌入函數(shù)知識寫一簡單的命令流，定義好相應(yīng)節(jié)點(diǎn)位置的面載荷值，然后通過在節(jié)點(diǎn)上施加面載荷來完成。
下面以在一圓柱表面施加函數(shù)變化載荷為例：
/prep7
et,1,45
cyl4,,,0.5,,,,3
vsweep,all
asel,s,loc,y,0.01,1
nsla
!
*get,nmax,node,,num,max,
*get,nmin,node,,num,min,
*afun,deg
*dim,t1,array,nmax,1,1,
csys,1
*do,k,nmin,nmax
*if,nsel(k),eq,1,then
t1(k)=1000*sin(ny(k))
*else
t1(k)=0
*endif
*enddo
!
sffun,pres,t1(1)
sf,all,pres,0
展開 Ansys Wrokbench分段復(fù)雜函數(shù)載荷，加載方式記錄 ￥10
問題：
Ansys Workbench的載荷加載形式有三種，constant/table/function。Constant是在載荷步內(nèi)給定恒定值；table形式較為便捷，可以在定義每個(gè)子步的載荷大小； function形式可以輸入以time/X/Y/Z為變量的簡單方程。
但是仍有某些形式的載荷較難輸入，例如分段復(fù)雜函數(shù)載荷等。
解決方法：
需要使用Ansys經(jīng)典界面的function功能編輯分段載荷獲得ADPL載荷命令；再利用Workbench中command的形式施加載荷。
操作方式：
1. Ansys經(jīng)典中function公式編輯器輸入分段函數(shù)。
在function頁卡中選著變量time，在Regime頁卡中逐個(gè)定義分段函數(shù)；
定義完成后點(diǎn)擊保存，并輸入函數(shù)名“TEST3.func”
2. 再次點(diǎn)擊標(biāo)題欄的Parameters>Functions>Read From files>找到剛才保存的TEST3.func。并在Table Parameter Name中給編輯導(dǎo)入的分段函數(shù)命名PForce。此后分段函數(shù)即被公式編輯器編譯為表格數(shù)組形式，數(shù)組的名稱為：PForce。
3. 提取分段函數(shù)數(shù)值的ADPL命令形式，用于Workbench使用。
完成分段函數(shù)導(dǎo)入和命名后，在下拉列表中的File>List>Log file中可以查看經(jīng)典界面GUI操作對應(yīng)的ADPL命令。在這里可以將上述function公式編輯器導(dǎo)入的分段函數(shù)數(shù)組對應(yīng)ADPL命令顯示出來。（有時(shí)log file顯示不及時(shí)，再重復(fù)一次即可）
4. 在Workbench內(nèi)創(chuàng)建加載remote point點(diǎn)，并設(shè)定加載點(diǎn)的ADPL name為“LoadPoint“，用于加載。
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