ansys 極限強(qiáng)度的案例
材料力學(xué)性能解析：屈服強(qiáng)度、強(qiáng)度極限、彈性極限與硬化指數(shù)
屈服強(qiáng)度（Yield Strength）
屈服強(qiáng)度是材料在受力過程中開始發(fā)生不可逆塑性變形的應(yīng)力值。
這一概念基于材料的彈塑性行為，即在一定的應(yīng)力下，材料會發(fā)生可逆的塑性變形，而不會永久性地改變形狀。
通過拉伸試驗(yàn)，我們可以繪制應(yīng)力-應(yīng)變曲線，其中屈服強(qiáng)度是曲線上的起點(diǎn)。
數(shù)學(xué)表達(dá)式：
2. 強(qiáng)度極限（Ultimate Strength）
強(qiáng)度極限是材料在極端負(fù)載下所能承受的最大應(yīng)力。
它標(biāo)志著材料的極限強(qiáng)度，即當(dāng)材料達(dá)到極限狀態(tài)時(shí)，將無法繼續(xù)保持其結(jié)構(gòu)完整。
數(shù)學(xué)表達(dá)式：
3. 材料彈性極限（Elastic Limit）
材料彈性極限是材料在受力后仍能夠恢復(fù)原狀的最大應(yīng)力點(diǎn)。
在這個(gè)點(diǎn)之前，材料遵循胡克定律，即應(yīng)力和應(yīng)變成正比。超過材料彈性極限后，材料將發(fā)生不可逆的塑性變形。
數(shù)學(xué)表達(dá)式：
4. 材料硬化指數(shù)（Strain Hardening Exponent）
材料硬化指數(shù)描述了材料在塑性變形過程中硬度的增加程度。它是應(yīng)變硬化率與應(yīng)變的關(guān)系中的指數(shù)。硬化指數(shù)越大，材料在塑性變形后的硬度增加越快。
數(shù)學(xué)表達(dá)式：
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展開 機(jī)艙座極限強(qiáng)度及變形分析
機(jī)艙座極限強(qiáng)度及變形分析
安世亞太風(fēng)電培訓(xùn)資料—機(jī)艙底座極限強(qiáng)度及變形分析.ppt
船舶與海洋工程結(jié)構(gòu)極限強(qiáng)度分析
一般而言，船體結(jié)構(gòu)的極限強(qiáng)度可通過估算結(jié)構(gòu)對下列四種破壞形式中任一種的抵抗能力來決定：
1、屈曲或后屈曲失穩(wěn)；
2、由屈服引起的塑性破壞：
3、過載下的脆性斷裂；
4、因應(yīng)力脈動的反復(fù)作用而產(chǎn)生的疲勞斷裂。
三、船舶和海洋工程結(jié)構(gòu)極限強(qiáng)度分析
1、加筋板的極限強(qiáng)度分析
船體板是船體結(jié)構(gòu)的基本組成部分，研究船體結(jié)構(gòu)的極限強(qiáng)度計(jì)算，首先得從板的極限強(qiáng)度計(jì)算分析開始。船體板及加筋板的極限強(qiáng)度研究方法從數(shù)學(xué)手段上看，可以分為解析法、半解析法和數(shù)值方法。從分析方法上可分為利用有效帶板寬度概念的方法、利用試驗(yàn)數(shù)據(jù)回歸的經(jīng)驗(yàn)公式法和應(yīng)用相關(guān)方程的方法。
Paik等研究了彈性扭轉(zhuǎn)約束邊界條件下板的屈曲強(qiáng)度特征，并得到了支撐構(gòu)件沿一邊或四邊彈性扭轉(zhuǎn)約束條件下的屈曲強(qiáng)度的簡單設(shè)計(jì)公式。Steen等推導(dǎo)了雙軸向壓應(yīng)力和側(cè)向壓應(yīng)力共同作用下板的屈曲和極限強(qiáng)度的簡化方程。Paik等推導(dǎo)了在雙軸向壓應(yīng)力、邊緣剪應(yīng)力和側(cè)向壓應(yīng)力作用下，簡支板的彈性屈曲方程，后來又將殘余應(yīng)力考慮到屈曲設(shè)計(jì)公式中去。Yao等研究了單軸向壓應(yīng)力作用下焊接殘余應(yīng)力和初始變形對板的屈曲和極限強(qiáng)度的影響。大多數(shù)船級社關(guān)于船體板的彈塑性屈曲強(qiáng)度的計(jì)算采用的是Johnson-Osten-feld公式，該公式是通過一種修正系數(shù)的方法把塑性屈曲強(qiáng)度用彈性屈曲強(qiáng)度來衡量。Paik和Fu-jikubo等通過建立在非線性有限元方法基礎(chǔ)上的曲線擬合得到了新的塑性屈曲強(qiáng)度修正經(jīng)驗(yàn)公式。
2、船體板架極限強(qiáng)度分析
船體板架是船體結(jié)構(gòu)最主要的組成部分。對船體板架穩(wěn)定性的計(jì)算分析，是船體結(jié)構(gòu)極限強(qiáng)度分析的主要內(nèi)容之一。早期對船體板架穩(wěn)定性問題的計(jì)算分析，主要是基于經(jīng)典的邊界條件下進(jìn)行，即假定船體板架邊界是簡單支持或剛性固定。
展開 安徽農(nóng)大突破現(xiàn)有彈性體材料的強(qiáng)度極限！
論文鏈接：
https://www.nature.com/articles/s41467-019-09218-6
該研究主要圍繞農(nóng)林生物質(zhì)資源的高值化利用這一主題，將蓖麻油轉(zhuǎn)化為超高強(qiáng)度熒光彈性體。汪鐘凱、宋凌志及其合作者發(fā)現(xiàn)1,3-二氨基-2-異丙醇可以將蓖麻油衍生物高效轉(zhuǎn)化為多種酰胺類單體，通過“巰基-烯烴”點(diǎn)擊聚合制備功能性聚酰胺，進(jìn)一步調(diào)節(jié)分子組成實(shí)現(xiàn)對功能性聚酰胺熱力學(xué)性能、結(jié)晶性能、超分子微結(jié)構(gòu)及機(jī)械性能的精確控制，再利用循環(huán)拉伸處理使其內(nèi)部納米晶體實(shí)現(xiàn)類似于蜘蛛絲的仿生取向結(jié)構(gòu)，最終獲得抗拉強(qiáng)度超過200兆帕的具有超高機(jī)械強(qiáng)度的彈性體，還可以展現(xiàn)出聚集誘導(dǎo)發(fā)光效應(yīng)。
該成果突破了人類現(xiàn)有彈性體材料的強(qiáng)度極限，為挑戰(zhàn)蜘蛛絲仿生材料這一世界性課題奠定了基礎(chǔ)。
汪鐘凱是學(xué)校2016年8月引進(jìn)的高層次人才，主要從事基于農(nóng)林生物質(zhì)的高分子新材料領(lǐng)域研究，2018年通過與美國南卡羅來納大學(xué)合作，組建了生物質(zhì)分子工程中心。入職以來，汪鐘凱以安徽農(nóng)業(yè)大學(xué)為第（唯）一單位，以第一或通訊作者發(fā)表SCI論文11篇，其中影響因子大于10的論文2篇，申請多項(xiàng)科研項(xiàng)目并被立項(xiàng)，包括國家自然科學(xué)基金青年基金、面上項(xiàng)目和安徽省杰出青年科學(xué)基金。
來源：安徽農(nóng)業(yè)大學(xué)
展開 
基于ANSYS Workbench 仿真分析液壓閥塊內(nèi)部油路極限壁厚
為得出不同材質(zhì)的液壓閥塊在極限壓力 42 MPa 的條件下的極限壁厚，針對液壓閥塊內(nèi)部進(jìn)行有限元分析，通過 PROE 三維繪圖軟件進(jìn)行三維建模，導(dǎo)入有限元分析軟件 ANSYS Workbench 中，通過對液壓閥塊和內(nèi)部管路賦予一定的材料屬性和施加一定的邊界條件、載荷約束等，得出不同材質(zhì)的液壓閥塊在極限壓力 42 MPa 的條件下的極限壁厚。本次研究為液壓閥塊在極限壓力 42 MPa 的條件下選擇何種材質(zhì)提供了一定的理論依據(jù)，并為液壓閥塊設(shè)計(jì)過程中液壓閥塊內(nèi)部油路間的壁厚間隙選擇提供了一定的技術(shù)保障。
關(guān)鍵詞：ANSYS Workbench；液壓閥塊；極限壁厚
引言
在液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)過程中，液壓閥塊作為連接液壓閥（包括板式閥和插裝閥）與液壓系統(tǒng)的重要載體，其重要性不言而喻。現(xiàn)代液壓系統(tǒng)隨著主機(jī)設(shè)備的進(jìn)步而日趨復(fù)雜，實(shí)際工程中許多液壓回路的閥塊都需要自行設(shè)計(jì)，而液壓閥塊設(shè)計(jì)的合理與否，對液壓系統(tǒng)的制造、安裝乃至工作性能都有著很大的影響[1]。
液壓閥塊常見的材質(zhì)有：球墨鑄鐵、Q235-A 鋼、35# 鋼鍛件、45# 鋼鍛件、鋁合金、銅、不銹鋼等。在實(shí)際使用過程中怎樣選擇液壓閥塊的材質(zhì)是一個(gè)重要的問題，選擇液壓閥塊材質(zhì)需要考慮的因素有很多，我們以最常規(guī)的必要條件“承壓大小”進(jìn)行分析：一般情況下，在不大于 21 MPa 的中低壓條件下可以選擇鋁合金作為液壓閥塊材質(zhì)，在不大于 42 MPa 的條件下可以選擇 45# 鋼或球墨鑄鐵為液壓閥塊材質(zhì)。
我們知道鋁的密度為 2.75 g/cm3，45# 鋼的密度為7.85 g/cm3，同體積的 45# 鋼的重量約為鋁重量的 2.9倍。
展開 ANSYS求斜拉橋的極限承載力
命令流如下
finish$/clear$/filename,cablestayed bridge,1
/Title,The plastic anlysis of cable-stayed bridge
/replot
/prep7
et,1,link10$et,2,beam189$keyopt,2,7,1$et,3,beam54 !定義三種單元，主梁beam188,主塔beam54,拉索link10
mp,ex,1,2.05e11$mp,prxy,1,0.3
tb,bkin,1$tbdata,1,1.67e9,0.0 !定義拉索為BKIN，定義其彈性模量泊松比、屈服點(diǎn)
mp,ex,2,3.25e10$mp,prxy,2,0.17$mp,gxy,2,1.38e10
tb,bkin,2$tbdata,1,4e7,0.0 !定義主梁為BKIN，定義其彈性模量泊松比、屈服點(diǎn)
mp,ex,3,3.45e10$mp,prxy,3,0.17$mp,gxy,2,1.47e10
tb,bkin,3$tbdata,1,5e7,0.0 !定義主塔為BKIN，定義其彈性模量泊松比、屈服點(diǎn)
sectype,1,beam,mesh$secread,mybox,,,mesh
sectype,2,beam,i$secdata,5.28,5.28,4.6,0.6,0.6,2.7
r,1,0.0084,0.003315
展開 Ansys Zemax | 使用點(diǎn)擴(kuò)散函數(shù)的衍射極限成像系統(tǒng)的分辨率
第一行描繪了穿過兩個(gè) PSF 的中心線的強(qiáng)度分布，第二行是 (A) 3.25、(B) 2.3 和 (C) 1.8 um 場之間的圖像模擬輸出。 由于顯微鏡的光學(xué)特性（負(fù)放大率），圖像被反轉(zhuǎn)。
從圖 12 (C) 中，可以觀察到1.8 um 的間隔（瑞利準(zhǔn)則）下兩個(gè)PSF可區(qū)分。強(qiáng)度有大約15%的小幅度下降，可用于使用閾值對圖像進(jìn)行后處理。場之間的距離越大，分離效果越好。與使用多重結(jié)構(gòu)的 PSF 相干總和的惠更斯 PSF方法相比，結(jié)果在 PSF 的可分辨性方面更好。但是，我們還沒有考慮探測器的物理尺寸。可以像圖13那樣調(diào)整圖像模擬設(shè)置以考慮檢測器特性。
圖 13 - 考慮顯微鏡探測器物理尺寸時(shí)的探測器和顯示設(shè)置。
考慮探測器物理特性的結(jié)果如圖14所示，計(jì)算這些結(jié)果可能需要幾分鐘時(shí)間。
圖 14 - 考慮顯微鏡探測器物理尺寸的圖像模擬結(jié)果。即使在物平面中3.25 um的分離也不能分離 PSF。6.25um的橫向間距使點(diǎn)對可區(qū)分。
緊密定位的點(diǎn)之間的分離不再可能，并且可以觀察到，嚴(yán)格使用 Nyquist-Shanon 采樣定理來確定像素限制分辨率通常是不夠的。我們可能很幸運(yùn)找到了圖8的結(jié)果，而這些結(jié)果可能會出現(xiàn)混疊。在物平面中，點(diǎn)對之間的橫向間隔為6.25 um（圖 9），這使得這些場對之間的間隔干凈利落。因此，我假設(shè)分辨率在3.25和6.25um之間。進(jìn)一步的分析表明，5.125um的間隔可使物點(diǎn)的視覺、定性分離，如圖15所示。
圖 15 - 物平面中相距5.125um的一對點(diǎn)的圖像模擬結(jié)果。兩個(gè)較亮的像素似乎在強(qiáng)度上是可區(qū)分的。
展開 Ansys Zemax | 使用點(diǎn)擴(kuò)散函數(shù)的衍射極限成像系統(tǒng)的分辨率
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2025大賽優(yōu)秀作品 | 基于Ansys Mechanical-CFD雙向耦合的OLED屏幕孔區(qū)封裝不良改善及極限窄邊框設(shè)計(jì)
“Ansys 2025 全球仿真大會”仿真應(yīng)用大賽優(yōu)秀作品展示
本屆仿真應(yīng)用大賽最終評選出 30 篇 TOP 優(yōu)秀作品，分別榮獲一、二、三等獎及行業(yè)最佳實(shí)踐獎。近 200 位來自汽車、半導(dǎo)體、高科技、能源等行業(yè)的仿真精英參賽，他們以前沿思維與創(chuàng)新實(shí)踐，充分展現(xiàn)了仿真技術(shù)的無限潛能。我們將陸續(xù)為大家分享獲獎佳作，帶您一同領(lǐng)略仿真賦能創(chuàng)新的非凡力量，希望用戶能從中汲取靈感、啟迪思路。
作品名稱：基于Ansys Mechanical-CFD雙向耦合的OLED屏幕孔區(qū)封裝不良改善及極限窄邊框設(shè)計(jì)
作者： 黃世雄 | 綿陽京東方光電科技有限公司
關(guān)鍵詞：內(nèi)應(yīng)力，Ansys Mechanical-CFD雙向耦合，內(nèi)聚力，封裝失效，牛角PS
作者說
利用Ansys工具，可做多項(xiàng)耦合設(shè)置條件，以符合實(shí)際多種不同狀況，此設(shè)置包含熱/內(nèi)聚力/內(nèi)應(yīng)力/結(jié)構(gòu)耦合，同類型不同的封裝不良可使用相同仿真方式，使用相同外力與內(nèi)應(yīng)力，優(yōu)化仿真方法。此仿真結(jié)果可以有效指導(dǎo)工程設(shè)計(jì)優(yōu)化、性能提升，成本控制等作用，具備推廣性形成的仿真方法論體系，具備知識封裝及集成性。
OLED屏在信賴性高溫高濕作用下，孔區(qū)封裝失效水氣進(jìn)入屏內(nèi)部造成屏顯示異常高發(fā)，懷疑應(yīng)力對孔區(qū)影響，應(yīng)力集中使其發(fā)生GDSH不良，此應(yīng)力為破壞應(yīng)力，其中另一模型無封裝不良，以此應(yīng)力值為安全應(yīng)力值。利用Ansys Mechanical-CFD雙向熱固耦合仿真，配合Command方式寫入內(nèi)應(yīng)力及導(dǎo)入測試內(nèi)聚力方式，在有效時(shí)間內(nèi)測試多組設(shè)計(jì)方案，最終優(yōu)化方案條件較安全應(yīng)力值低，后續(xù)可作為設(shè)計(jì)參考依據(jù)，大幅節(jié)約了評估時(shí)間和成本。
展開 基于ANSYS的裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度
基于ANSYS的裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度
a 裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度KI研究的意義
b 裂紋尖端KI的計(jì)算方法
c 裂紋尖端應(yīng)力奇異性處理
d ANSYS計(jì)算過程及結(jié)果
1、裂紋尖端斷裂力學(xué)參數(shù)研究意義
v 隨著現(xiàn)代高強(qiáng)材料和大型結(jié)構(gòu)的廣泛應(yīng)用，一些按傳統(tǒng)強(qiáng)度理論和常規(guī)方法設(shè)計(jì)、制造的產(chǎn)品，發(fā)生了不少重大斷裂事故。 v20世紀(jì)50年代，美國北極星導(dǎo)彈固體燃料發(fā)動機(jī)發(fā)射時(shí)發(fā)生低應(yīng)力脆斷。 v1965年，英國某大型合成塔在水壓試驗(yàn)時(shí)斷裂成兩段。 事故調(diào)查發(fā)現(xiàn) →斷裂起源于構(gòu)件中裂紋
va 傳統(tǒng)的強(qiáng)度理論
缺陷：傳統(tǒng)強(qiáng)度理論并沒有考慮材料中是否有缺陷，對有缺陷的材料，對其安全可靠性不能做出正確的判斷。
b v工程中常見的幾種裂紋
K反映了裂紋尖端應(yīng)力場的強(qiáng)弱程度
c K斷裂準(zhǔn)則
為材料的斷裂韌性
(1)確定含裂紋構(gòu)件的臨界載荷。G，a，KIC → Fc
(2) 確定裂紋的極限尺寸。G，F(xiàn)，KIC → a
(3) 確定帶裂紋構(gòu)件的安全性。
2、裂紋尖端KI的計(jì)算方法
解析法
f(a,w,…)為幾何修正系數(shù)
缺陷：適用于幾何簡單的板類，桿類，梁類構(gòu)件；對于較復(fù)雜得構(gòu)件，無法得到正確的解析解 。
結(jié)論：
v驗(yàn)證了1/4節(jié)點(diǎn)處理裂紋尖端奇異性是可以的。 v
在數(shù)值法計(jì)算中，隨著平板尺寸的增大，KI的值逐漸接近于解析值。
展開 Ansys workbench應(yīng)力集中位置的靜強(qiáng)度評估對比
幾何模型如圖所示，楊氏模量2.1X1011pa，屈服強(qiáng)度355MPa，抗拉強(qiáng)度450MPa，斷后伸長率20%。左邊固定，右邊施加1000N垂直向下的力，計(jì)算材料的安全系數(shù)。
一、載荷約束如圖所示
二、通過軟件分析得到的應(yīng)力收斂解為188.01MPa，安全系數(shù)n1=1.89。
三、使用名義應(yīng)力法對倒角最大處求解名義應(yīng)力
對應(yīng)力最大位置獲取力矩為37000N*mm，慣性矩為810mm^4，形心距為3mm，抗彎截面系數(shù)為300 mm^3。即可獲得最大點(diǎn)處的名義應(yīng)力為137MPa。安全系數(shù)為n2=355/137=2.6。
三、根據(jù)《德國FKM強(qiáng)度評估指南》
3.1、
3.8、FKM中材料利用率與安全系數(shù)互為倒數(shù)，n3=3.4
4、通過對三種分析結(jié)果判斷
n3 >n2>n1
3.4 >2.6 >1.89
FKM安全系數(shù)最大，收劍解安全系數(shù)最小。
展開 
ANSYS強(qiáng)度折減法邊坡穩(wěn)定性分析及地震荷載分析 ￥30
采用ANSYS有限元強(qiáng)度折減方法對滑坡穩(wěn)定系數(shù)進(jìn)行求解，通過有限元強(qiáng)度折減方法對不同工況下滑坡穩(wěn)定系數(shù)進(jìn)行計(jì)算，并將模擬計(jì)算值與極限平衡方法進(jìn)行對比，驗(yàn)證了強(qiáng)度折減方法的有效性。
有限元強(qiáng)度折減法是20世紀(jì)70年代末由英國科學(xué)家Zienkiewicz提出的，是通過不斷提高強(qiáng)度折減系數(shù)來降低坡體巖土抗剪強(qiáng)度參數(shù)，并反復(fù)試算，直到達(dá)到極限破壞狀態(tài)，程序自動根據(jù)彈塑性有限元計(jì)算結(jié)果得到滑動破壞面，同時(shí)得到滑坡的強(qiáng)度儲備安全系數(shù)。該方法在理論體系上比極限平衡法更嚴(yán)格，它全面滿足了靜力許可、應(yīng)變相容以及土體的非線性應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系。
地震荷載加載前需要對模型進(jìn)行模態(tài)分析求解，來獲得固有頻率及瑞麗阻尼系數(shù)，然后再對模型進(jìn)行動態(tài)加載。
第一步：模型建立、施加邊界條件、自重工況下強(qiáng)度折減
第二步：模態(tài)分析求解
第三步：求解瑞麗阻尼系數(shù)、地震波加載
展開 管道疲勞強(qiáng)度分析及優(yōu)化(Ansys Workbench)
本文利用SolidWorks軟件建立了管道三維模型，然后導(dǎo)入ANSYS Workbench中得到有限元模型；利用ANSYS軟件將管道分為液體作用環(huán)境和螺栓預(yù)緊作用環(huán)境兩個(gè)環(huán)境對管道進(jìn)行靜力學(xué)分析，確定應(yīng)力集中的位置；通過ANSYS Workbench的求解組合功能將兩個(gè)環(huán)境的結(jié)果線性疊加，在此基礎(chǔ)上計(jì)算非比例載荷疲勞壽命，求出在螺栓預(yù)緊力作用下的管道壽命長短；再通過優(yōu)化螺栓預(yù)緊力大小，使管道的疲勞壽命達(dá)到最大值，優(yōu)化后的管道壽命在原有基礎(chǔ)上提升了10%。研究結(jié)果為有效預(yù)估管道在非比例載荷作用下的疲勞壽命提供了基礎(chǔ)，具有一定實(shí)用價(jià)值。
新能源汽車強(qiáng)度、耐久分析與Ansys創(chuàng)新解決方案
結(jié)構(gòu)強(qiáng)度
一站式短纖維復(fù)合材料仿真流程
對標(biāo)后的材料數(shù)據(jù) + 映射后的注塑信息
Ansys復(fù)合材料解決方案
· 完整的復(fù)合材料解決方案
-Ansys Composite Pre/Post (ACP)用于精確的復(fù)合材料建模和評估
-Ansys Material Designer用于復(fù)合組成尺度的材料系統(tǒng)探索
-Ansys Composite Curing Simulation (ACCS)用于復(fù)合材料制造模擬
-Ansys Granta用于材料選擇、數(shù)據(jù)管理
· Workbench內(nèi)的集成工作流程
· 能夠探索關(guān)鍵的復(fù)合材料套筒設(shè)計(jì)參數(shù):
-纖維預(yù)緊力
-材料特性：纖維/基體剛度特性、纖維體積分?jǐn)?shù)
-套筒：層數(shù)厚度/層數(shù)
Ansys復(fù)合材料解決方案的功能
Ansys ACP與其他工具的交互
疲勞耐久
焊縫網(wǎng)格劃分：熱影響區(qū)組集
焊接疲勞分析實(shí)例
粘接接頭疲勞分析
連接管理：點(diǎn)焊/粘接
展開 在ANSYS中計(jì)算裂縫應(yīng)力強(qiáng)度因子的技巧
在ANSYS中計(jì)算裂縫應(yīng)力強(qiáng)度因子的技巧
裂縫應(yīng)力強(qiáng)度因子用ANSYS中怎么求呀。另外，建模時(shí)，裂紋應(yīng)該怎么處理呀，難道只有畫出一條線嗎？
首先說一下裂紋怎么畫，其實(shí)裂紋很簡單啊。只要畫出裂紋的上下表面（線）就可以了，即使是兩個(gè)面（線）重合也一定要是兩個(gè)面（線）；如果考慮道對稱模型就更好辦了，裂紋尖點(diǎn)左面用一個(gè)面（線），右邊用另外一個(gè)面（線），加上對稱邊界約束。
再說一下裂尖點(diǎn)附近網(wǎng)格的劃分。ansys提供了一個(gè)kscon的命令，主要是使得crack
tip的第一層單元變成奇異單元，用來模擬斷裂奇異性(singularity)。當(dāng)然這個(gè)步驟不是必須的，有的人說起用ansys算強(qiáng)度因子的時(shí)候就一定要用奇異單元，其實(shí)是誤區(qū)（原因下面解釋）
好了，回到強(qiáng)度因子的計(jì)算。其實(shí)只要學(xué)過一些斷裂力學(xué)都知道，K的求法很多。就拿Mode
I的KI來說吧，Ansys自己提供了一個(gè)辦法（displacement extrapolation）
，中文可能翻譯作“位移外推”法，其實(shí)就是根據(jù)解析解的位移公式來對計(jì)算數(shù)據(jù)進(jìn)行fitting的。分3步走，如果你已經(jīng)算完了：
第一步，先定義一個(gè)crack-tip的局部坐標(biāo)系，這是ansys幫助文件中說的，其實(shí)如果你的裂紋尖端就是整體坐標(biāo)原點(diǎn)的話，而且你的x-axis就順著裂紋，就沒有什么必要了。
第二步，定義一個(gè)始于crack-tip的path,什么什么？path怎么定義？？看看幫助吧，在索引里面查找fracture
mechanics，找到怎么計(jì)算斷裂強(qiáng)度因子。（my god,我這3步全是在copy幫助中的東東啊）。
第三步，Nodal
Calcs>Stress Int Factr ，別忘了，這是在后處理postproc中啊。
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