ansys 極限載荷的案例
鋼架橋極限載荷分析
拱肋截面形式
組合截面 550x300x12x14
HM482X300X11/15
熱軋H型鋼
300x450x10
鋼箱梁
橫截面積
146.6
146.4
146.0
極限承載
8.8
8
10.6
CAE工程分析 | 極限載荷法
原則上應(yīng)該需要根據(jù)不同結(jié)構(gòu)的特征以及大量試驗(yàn)對(duì)比進(jìn)行調(diào)整
— 載荷曲線(xiàn)特征點(diǎn)判斷 —
除了通過(guò)最大塑性應(yīng)變來(lái)判斷結(jié)構(gòu)的承載極限外，很多標(biāo)準(zhǔn)中還推薦使用載荷曲線(xiàn)特征點(diǎn)來(lái)判斷結(jié)構(gòu)的極限載荷
典型判斷方式有以下幾種（雙切線(xiàn)法，零曲率法（參考文獻(xiàn)③），兩倍彈性斜率法（參考文獻(xiàn)①））：
在各種判斷方法中，個(gè)人比較傾向的是章為民等提出的零曲率準(zhǔn)則
該準(zhǔn)則表示：實(shí)際極限載荷定義為與載荷-位移曲線(xiàn)或載荷-應(yīng)變曲線(xiàn)上的”零曲率“點(diǎn)相對(duì)應(yīng)的載荷，但是由于實(shí)際材料存在塑性流動(dòng)和強(qiáng)化，因此不存在曲率為零的點(diǎn)，因此工程中常把出現(xiàn)顯著塑性流動(dòng)時(shí)的載荷定義為工程極限載荷（參考文獻(xiàn)③）
也就是說(shuō)前文所述膝部端點(diǎn)就是通過(guò)零曲率準(zhǔn)則判斷的極限載荷值
為什么個(gè)人比較推薦零曲率準(zhǔn)則？主要原因有兩點(diǎn)
①對(duì)應(yīng)的物理意義清晰
②結(jié)果發(fā)散性較小
①大家相對(duì)好理解，因?yàn)榱闱蕼?zhǔn)則給出的極限載荷對(duì)應(yīng)的是結(jié)構(gòu)出現(xiàn)明顯塑性流動(dòng)和強(qiáng)化值，也就是典型彈塑性曲線(xiàn)的膝部端點(diǎn)
②代表的意思是，不同部位分別提取力-應(yīng)變曲線(xiàn)，會(huì)發(fā)現(xiàn)通過(guò)零曲率準(zhǔn)則得到的極限載荷值接近，也就是說(shuō)該值受提取應(yīng)變位置的影響較小
如上圖，分別提取A、B、C三個(gè)點(diǎn)的力-總應(yīng)變曲線(xiàn)，可以看到，分別通過(guò)零曲率準(zhǔn)則得到的極限載荷值非常接近，而其它幾種方法得到的極限載荷值受不同部位曲線(xiàn)形式的不同影響較大
【注：零曲率的另一種特殊判斷方法，即將材料設(shè)置為理想彈塑性，若有限元分析由于不能繼續(xù)承載而導(dǎo)致難以收斂，則此時(shí)對(duì)應(yīng)的載荷值即為極限載荷值】
當(dāng)然，極限載荷法終歸只是一種防止結(jié)構(gòu)出現(xiàn)過(guò)量塑性變形的校核方法，對(duì)于結(jié)構(gòu)的安定性問(wèn)題，疲勞問(wèn)題還需要進(jìn)一步考慮
來(lái)源于： 仿真求知之路 作者：聰聰
展開(kāi) 極限載荷法APDL算例及注意事項(xiàng)
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注意事項(xiàng)：
1、極限載荷法基于材料非線(xiàn)性，應(yīng)用理想彈塑性本構(gòu)模型。極限載荷法不考慮幾何非線(xiàn)性，ANSYS計(jì)算時(shí)不需打開(kāi)大變形選項(xiàng)。關(guān)于這兩點(diǎn)，是有一些爭(zhēng)議的，很多書(shū)上，甚至一些很有影響力的ANSYS書(shū)籍上，并沒(méi)有按照上面的做法。筆者依據(jù)的是國(guó)內(nèi)的壓力容器分析設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)JB4732中關(guān)于極限載荷法的描述。
2、對(duì)于極限載荷法，應(yīng)該施加多大的載荷呢？我們可以根據(jù)理論估算一下結(jié)構(gòu)的極限載荷值，之后把這個(gè)數(shù)據(jù)放大一些，比如乘個(gè)1.5倍。比如上面給出的算例，估計(jì)理論極限載荷值是很容易的，圓筒中徑公式就可以了。對(duì)于無(wú)法應(yīng)用理論估算極限載荷的結(jié)構(gòu)，可以使用多次計(jì)算的方法來(lái)找到一個(gè)合適的載荷值。
3、極限載荷法加載時(shí)應(yīng)按照線(xiàn)性加載，載荷逐漸增大的，直到載荷使結(jié)構(gòu)計(jì)算發(fā)散。
4、極限載荷載荷法計(jì)算到最后會(huì)不收斂，彈出錯(cuò)誤，這不是計(jì)算有問(wèn)題，實(shí)際上就是要算到結(jié)構(gòu)發(fā)散，最后幾步發(fā)散的、不合理的數(shù)據(jù)可以舍去。
5、得到載荷位移曲線(xiàn)后，可以應(yīng)用二倍彈性斜率等方法得到極限載荷值。建議將數(shù)據(jù)導(dǎo)出到Origin、Excel等軟件處理數(shù)據(jù)，出圖。
6、許用載荷等于極限載荷值除以安全系數(shù)，安全系數(shù)一般取1.5。
完結(jié)
文章來(lái)源：ansys學(xué)習(xí)分享網(wǎng)
展開(kāi) 案例49-鋼筋混凝土板的載荷極限分析
結(jié)構(gòu)完整性損失可通過(guò)力/位移曲線(xiàn)的水平切線(xiàn)在這些載荷極限下確定。
施加載荷極限導(dǎo)致的極限位移大約是靜止變形狀態(tài)的十倍。對(duì)于兩種載荷條件，最大位移都在中心，與理論假設(shè)一致。
下圖顯示，載荷極限步驟的大結(jié)構(gòu)變形會(huì)導(dǎo)致混凝土基礎(chǔ)基質(zhì)的高內(nèi)應(yīng)力：
彎曲運(yùn)動(dòng)導(dǎo)致混凝土板頂側(cè)的壓縮應(yīng)力和底部區(qū)域的拉伸應(yīng)力。
在下圖中，添加了加強(qiáng)單元：
鋼筋通過(guò)承載部分荷載來(lái)支撐復(fù)合結(jié)構(gòu)。
混凝土區(qū)域中越來(lái)越大的拉應(yīng)力導(dǎo)致裂縫形成，如等效塑性應(yīng)變所示：
裂紋圖案在中心形成，并向最外邊緣擴(kuò)展。
裂縫形成導(dǎo)致的結(jié)構(gòu)完整性損失導(dǎo)致結(jié)構(gòu)在620 kN（Drucker Prager）或655 kN（Menetrey Willam）的指定載荷極限下倒塌。
建議
為鋼筋混凝土模型建立載荷極限分析時(shí)，考慮以下建議：
• 盡可能利用對(duì)稱(chēng)條件穩(wěn)定數(shù)值模型。
• 競(jìng)爭(zhēng)性裂紋擴(kuò)展會(huì)導(dǎo)致分叉問(wèn)題，因此，在達(dá)到載荷極限之前，會(huì)導(dǎo)致數(shù)值收斂損失。通過(guò)在模擬模型中定義自定義薄弱點(diǎn)，從而在定義明確的區(qū)域中形成裂縫，從而避免該問(wèn)題。
• 使用初始Newton-Raphson非線(xiàn)性解方法更好地捕捉不穩(wěn)定點(diǎn)。
• 與載荷控制分析相比，通過(guò)位移控制分析可以更容易地跟蹤剛度損失后的結(jié)構(gòu)行為；然而，如果不穩(wěn)定區(qū)域值得關(guān)注，并且需要進(jìn)行載荷控制分析，則考慮使用弧長(zhǎng)法（ARCLEN）。
使用弧長(zhǎng)法，在大約610 kN的載荷和5.6 mm的撓度下確定了不穩(wěn)定區(qū)域。結(jié)果與圖49.4所示的分析結(jié)果一致，驗(yàn)證了計(jì)算的載荷極限。
展開(kāi) 
從不收斂的結(jié)果中識(shí)別正確塑性極限載荷
極限分析假定結(jié)構(gòu)所用材料為理想彈塑性材料。在某一載荷下結(jié)構(gòu)進(jìn)入整體或局部區(qū)域的全域屈服后，變形將無(wú)限制地增大，結(jié)構(gòu)達(dá)到了它的極限承載能力，這種狀態(tài)即為塑性失效的極限狀態(tài)，這一載荷即為塑性失效時(shí)的極限載荷。
一、問(wèn)題描述
軸的直徑為D = 10 mm，長(zhǎng)度L = 40 mm。假設(shè)材料為理想彈塑性材料，扭轉(zhuǎn)剪切屈服強(qiáng)度200 MPa，彈性模量E = 200 GPa，泊松比μ = 0.3。計(jì)算圓軸扭轉(zhuǎn)的極限扭矩。
二、塑性極限扭矩的解析解
參考文獻(xiàn)：劉鴻文. 材料力學(xué) II (第6版) [M]. 北京: 高等教育出版社, 2017: 241-244.
三、剪切強(qiáng)度與第三、第四強(qiáng)度理論的關(guān)系
四、從不收斂的結(jié)果中識(shí)別塑性極限載荷
五、操作步驟
1．進(jìn)入ANSYS
程序 → ANSYS → ANSYS ProductLauncher → 改變working directory到指定文件夾 → 在job name輸入：file → Run。
2．定義單元屬性
（1）單元類(lèi)型：Main Menu >Preprocessor>Element Type >Add/Edit/Delete→Add→在左列表框中選擇Beam，在右列表框中選擇2 node 188→OK。
（2）橫截面截面：Main Menu >Preprocessor>Sections >Beam >CommonSections →ID：輸入1；Sub-Type：選擇實(shí)心圓形截面；R：輸入5；N：輸入24；T：輸入12 →Meshview →OK。單位采用mm、N和MPa。
展開(kāi) ansys Workbench螺栓載荷提取時(shí)，如何計(jì)算載荷偏心距離（VDI2230） ￥10
問(wèn)題：
VDI2230關(guān)于螺栓的計(jì)算中對(duì)于螺栓載荷的提取沒(méi)有過(guò)多的涉及，本文針對(duì)偏心載荷的提取問(wèn)題進(jìn)行簡(jiǎn)單說(shuō)明。
VDI2230中，對(duì)于載荷偏心距a的定義如下，虛擬軸線(xiàn)到截面彎矩為0的點(diǎn)之間的距離。
對(duì)于實(shí)際螺栓連接問(wèn)題，幾何結(jié)構(gòu)和載荷狀態(tài)復(fù)雜多變，使用經(jīng)驗(yàn)公式估計(jì)并不理想。本文介紹使用有限元仿真的方法確定載荷偏心距離。
示例：
以VDI2230中的案例5為例進(jìn)行對(duì)比計(jì)算，依據(jù)案例5的幾何信息創(chuàng)建仿真模型。
約束筒體底面，在內(nèi)表面施加20Mpa壓力載荷，同時(shí)給螺栓施加約150KN的預(yù)緊力（加不加結(jié)果變化不大），連接面設(shè)定為摩擦面。
將兩個(gè)側(cè)面設(shè)定為，frictionless Support，等效對(duì)稱(chēng)邊界。（這里沒(méi)有使用圓周循環(huán)對(duì)稱(chēng)邊界，是因?yàn)閳A周對(duì)稱(chēng)邊界不能支持截面彎矩提取）
注意，在輸出控制中 打開(kāi)“Nodal Forces”，用于端蓋截面的彎矩提取。
計(jì)算完成后，在結(jié)果提取中，插入Probe——Moment Reaction——使用surface類(lèi)型進(jìn)行端蓋截面彎矩載荷的提取，這里只需要關(guān)注X軸彎矩。
依次變更截面位置，就可以獲得一條彎矩隨位置變化的曲線(xiàn)，讀取彎矩為0位置的距離值，再進(jìn)一步處理加上螺栓偏心距Ssym，就可以換算到載荷偏心距a。
個(gè)人認(rèn)為仿真結(jié)果17.535，除了在循環(huán)對(duì)稱(chēng)設(shè)置上與案例給出條件不同外，其余均能反應(yīng)案例邊界。
補(bǔ)充案例：
以機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)兩端固支梁，在均布載荷下的反彎點(diǎn)計(jì)算模型為例進(jìn)行驗(yàn)證。
仿真結(jié)果
公式計(jì)算值42.2mm，仿真結(jié)果42.23mm。
展開(kāi) 基于ANSYS Workbench 仿真分析液壓閥塊內(nèi)部油路極限壁厚
為得出不同材質(zhì)的液壓閥塊在極限壓力 42 MPa 的條件下的極限壁厚，針對(duì)液壓閥塊內(nèi)部進(jìn)行有限元分析，通過(guò) PROE 三維繪圖軟件進(jìn)行三維建模，導(dǎo)入有限元分析軟件 ANSYS Workbench 中，通過(guò)對(duì)液壓閥塊和內(nèi)部管路賦予一定的材料屬性和施加一定的邊界條件、載荷約束等，得出不同材質(zhì)的液壓閥塊在極限壓力 42 MPa 的條件下的極限壁厚。本次研究為液壓閥塊在極限壓力 42 MPa 的條件下選擇何種材質(zhì)提供了一定的理論依據(jù)，并為液壓閥塊設(shè)計(jì)過(guò)程中液壓閥塊內(nèi)部油路間的壁厚間隙選擇提供了一定的技術(shù)保障。
關(guān)鍵詞：ANSYS Workbench；液壓閥塊；極限壁厚
引言
在液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)過(guò)程中，液壓閥塊作為連接液壓閥（包括板式閥和插裝閥）與液壓系統(tǒng)的重要載體，其重要性不言而喻。現(xiàn)代液壓系統(tǒng)隨著主機(jī)設(shè)備的進(jìn)步而日趨復(fù)雜，實(shí)際工程中許多液壓回路的閥塊都需要自行設(shè)計(jì)，而液壓閥塊設(shè)計(jì)的合理與否，對(duì)液壓系統(tǒng)的制造、安裝乃至工作性能都有著很大的影響[1]。
液壓閥塊常見(jiàn)的材質(zhì)有：球墨鑄鐵、Q235-A 鋼、35# 鋼鍛件、45# 鋼鍛件、鋁合金、銅、不銹鋼等。在實(shí)際使用過(guò)程中怎樣選擇液壓閥塊的材質(zhì)是一個(gè)重要的問(wèn)題，選擇液壓閥塊材質(zhì)需要考慮的因素有很多，我們以最常規(guī)的必要條件“承壓大小”進(jìn)行分析：一般情況下，在不大于 21 MPa 的中低壓條件下可以選擇鋁合金作為液壓閥塊材質(zhì)，在不大于 42 MPa 的條件下可以選擇 45# 鋼或球墨鑄鐵為液壓閥塊材質(zhì)。
我們知道鋁的密度為 2.75 g/cm3，45# 鋼的密度為7.85 g/cm3，同體積的 45# 鋼的重量約為鋁重量的 2.9倍。
展開(kāi) ANSYS求斜拉橋的極限承載力
命令流如下
finish$/clear$/filename,cablestayed bridge,1
/Title,The plastic anlysis of cable-stayed bridge
/replot
/prep7
et,1,link10$et,2,beam189$keyopt,2,7,1$et,3,beam54 !定義三種單元，主梁beam188,主塔beam54,拉索link10
mp,ex,1,2.05e11$mp,prxy,1,0.3
tb,bkin,1$tbdata,1,1.67e9,0.0 !定義拉索為BKIN，定義其彈性模量泊松比、屈服點(diǎn)
mp,ex,2,3.25e10$mp,prxy,2,0.17$mp,gxy,2,1.38e10
tb,bkin,2$tbdata,1,4e7,0.0 !定義主梁為BKIN，定義其彈性模量泊松比、屈服點(diǎn)
mp,ex,3,3.45e10$mp,prxy,3,0.17$mp,gxy,2,1.47e10
tb,bkin,3$tbdata,1,5e7,0.0 !定義主塔為BKIN，定義其彈性模量泊松比、屈服點(diǎn)
sectype,1,beam,mesh$secread,mybox,,,mesh
sectype,2,beam,i$secdata,5.28,5.28,4.6,0.6,0.6,2.7
r,1,0.0084,0.003315
展開(kāi) Ansys Zemax | 使用點(diǎn)擴(kuò)散函數(shù)的衍射極限成像系統(tǒng)的分辨率
其次 OPD 扇形圖顯示出0.25波量級(jí)的像差，并且該顯微鏡位于衍射極限的邊緣，這意味著它的衍射極限足以進(jìn)行諸如惠更斯 PSF 之類(lèi)的分析，但它仍然存在一些幾何像差，這改變了系統(tǒng)的衍射極限性能。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，最大化視野和分辨率的顯微鏡設(shè)計(jì)往往屬于近衍射極限系統(tǒng)的類(lèi)別，并且通常難以?xún)H基于瑞利準(zhǔn)則進(jìn)行表征。
根據(jù)瑞利準(zhǔn)則，可以增加場(chǎng)的分離距離，并重新評(píng)估結(jié)果。我們已經(jīng)在圖 6 中完成了它，在物平面中分離了2.3 um。
圖 6 - 惠更斯 PSF 的結(jié)果，以及 PSF 截面與多重結(jié)構(gòu)中2.3 um的物平面 Y 場(chǎng)分離。通過(guò)增加點(diǎn)之間的間隔距離，PSF 開(kāi)始在圖像平面中分離，并且可以觀察到兩個(gè)不同的峰值。
隨著更大距離的分離，產(chǎn)生的 PSF 變得可區(qū)分。惠更斯 PSF 截面中的峰分離幾乎10 um，這與系統(tǒng)放大倍數(shù) (4X) 一致。當(dāng)我們說(shuō)“可區(qū)分”時(shí)，它是對(duì)我們?cè)趫D 6 中看到的內(nèi)容的定性評(píng)估。但是，如果定義了在后處理方面應(yīng)如何分離峰，則可以使該標(biāo)準(zhǔn)更加客觀。例如，一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)可能是“我希望能夠用80% 的閾值并檢測(cè)兩個(gè)獨(dú)立的點(diǎn)”，在這種情況下，可以使用 OpticStudio 優(yōu)化峰值間距以對(duì)應(yīng)于最大相對(duì)輻照度的80% （這超出了本文的范圍）。
最后，我們還可以考慮探測(cè)器的物理像素大小，以獲得從顯微鏡看到的圖像。PSF 的半高全寬約為12um，我們假設(shè)的探測(cè)器的物理像素大小為6.5 um，這顯然違反了 Nyquist-Shanon 采樣定理，這是顯微鏡設(shè)計(jì)的另一個(gè)限制。圖7顯示了當(dāng)圖像采樣更改為32x32像素且圖像增量（物理像素大小）為6.5 um時(shí)的惠更斯 PSF 結(jié)果。
圖 7 - 考慮探測(cè)器的物理像素大小時(shí)，PSF 重疊。
展開(kāi) Ansys Zemax | 使用點(diǎn)擴(kuò)散函數(shù)的衍射極限成像系統(tǒng)的分辨率
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2025大賽優(yōu)秀作品 | 基于Ansys Mechanical-CFD雙向耦合的OLED屏幕孔區(qū)封裝不良改善及極限窄邊框設(shè)計(jì)
“Ansys 2025 全球仿真大會(huì)”仿真應(yīng)用大賽優(yōu)秀作品展示
本屆仿真應(yīng)用大賽最終評(píng)選出 30 篇 TOP 優(yōu)秀作品，分別榮獲一、二、三等獎(jiǎng)及行業(yè)最佳實(shí)踐獎(jiǎng)。近 200 位來(lái)自汽車(chē)、半導(dǎo)體、高科技、能源等行業(yè)的仿真精英參賽，他們以前沿思維與創(chuàng)新實(shí)踐，充分展現(xiàn)了仿真技術(shù)的無(wú)限潛能。我們將陸續(xù)為大家分享獲獎(jiǎng)佳作，帶您一同領(lǐng)略仿真賦能創(chuàng)新的非凡力量，希望用戶(hù)能從中汲取靈感、啟迪思路。
作品名稱(chēng)：基于Ansys Mechanical-CFD雙向耦合的OLED屏幕孔區(qū)封裝不良改善及極限窄邊框設(shè)計(jì)
作者： 黃世雄 | 綿陽(yáng)京東方光電科技有限公司
關(guān)鍵詞：內(nèi)應(yīng)力，Ansys Mechanical-CFD雙向耦合，內(nèi)聚力，封裝失效，牛角PS
作者說(shuō)
利用Ansys工具，可做多項(xiàng)耦合設(shè)置條件，以符合實(shí)際多種不同狀況，此設(shè)置包含熱/內(nèi)聚力/內(nèi)應(yīng)力/結(jié)構(gòu)耦合，同類(lèi)型不同的封裝不良可使用相同仿真方式，使用相同外力與內(nèi)應(yīng)力，優(yōu)化仿真方法。此仿真結(jié)果可以有效指導(dǎo)工程設(shè)計(jì)優(yōu)化、性能提升，成本控制等作用，具備推廣性形成的仿真方法論體系，具備知識(shí)封裝及集成性。
OLED屏在信賴(lài)性高溫高濕作用下，孔區(qū)封裝失效水氣進(jìn)入屏內(nèi)部造成屏顯示異常高發(fā)，懷疑應(yīng)力對(duì)孔區(qū)影響，應(yīng)力集中使其發(fā)生GDSH不良，此應(yīng)力為破壞應(yīng)力，其中另一模型無(wú)封裝不良，以此應(yīng)力值為安全應(yīng)力值。利用Ansys Mechanical-CFD雙向熱固耦合仿真，配合Command方式寫(xiě)入內(nèi)應(yīng)力及導(dǎo)入測(cè)試內(nèi)聚力方式，在有效時(shí)間內(nèi)測(cè)試多組設(shè)計(jì)方案，最終優(yōu)化方案條件較安全應(yīng)力值低，后續(xù)可作為設(shè)計(jì)參考依據(jù)，大幅節(jié)約了評(píng)估時(shí)間和成本。
展開(kāi) 
ANSYS知識(shí)普及4——如何施加函數(shù)變化的表面載荷 （ANSYS專(zhuān)家編輯，非原創(chuàng)，歡迎轉(zhuǎn)摘）
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ANSYS具有函數(shù)加載功能，可以很方便地在模型表面施加函數(shù)變化的各種載荷，在ANSYS中，也可以通過(guò)變通的方式來(lái)實(shí)現(xiàn)此功能，其思路是：
首先選定所要施加函數(shù)變化表面載荷的表面上的節(jié)點(diǎn)，利用ANSYS的參數(shù)數(shù)組和嵌入函數(shù)知識(shí)寫(xiě)一簡(jiǎn)單的命令流，定義好相應(yīng)節(jié)點(diǎn)位置的面載荷值，然后通過(guò)在節(jié)點(diǎn)上施加面載荷來(lái)完成。
下面以在一圓柱表面施加函數(shù)變化載荷為例：
/prep7
et,1,45
cyl4,,,0.5,,,,3
vsweep,all
asel,s,loc,y,0.01,1
nsla
!
*get,nmax,node,,num,max,
*get,nmin,node,,num,min,
*afun,deg
*dim,t1,array,nmax,1,1,
csys,1
*do,k,nmin,nmax
*if,nsel(k),eq,1,then
t1(k)=1000*sin(ny(k))
*else
t1(k)=0
*endif
*enddo
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展開(kāi) Ansys中的載荷定義
請(qǐng)問(wèn)一下，在前處理中定義載荷與在求解器中定義載荷有什么不同？
各位高手對(duì)這個(gè)一定很其給出吧，指點(diǎn)一下，謝謝！
Ansys Wrokbench分段復(fù)雜函數(shù)載荷，加載方式記錄 ￥10
問(wèn)題：
Ansys Workbench的載荷加載形式有三種，constant/table/function。Constant是在載荷步內(nèi)給定恒定值；table形式較為便捷，可以在定義每個(gè)子步的載荷大小； function形式可以輸入以time/X/Y/Z為變量的簡(jiǎn)單方程。
但是仍有某些形式的載荷較難輸入，例如分段復(fù)雜函數(shù)載荷等。
解決方法：
需要使用Ansys經(jīng)典界面的function功能編輯分段載荷獲得ADPL載荷命令；再利用Workbench中command的形式施加載荷。
操作方式：
1. Ansys經(jīng)典中function公式編輯器輸入分段函數(shù)。
在function頁(yè)卡中選著變量time，在Regime頁(yè)卡中逐個(gè)定義分段函數(shù)；
定義完成后點(diǎn)擊保存，并輸入函數(shù)名“TEST3.func”
2. 再次點(diǎn)擊標(biāo)題欄的Parameters>Functions>Read From files>找到剛才保存的TEST3.func。并在Table Parameter Name中給編輯導(dǎo)入的分段函數(shù)命名PForce。此后分段函數(shù)即被公式編輯器編譯為表格數(shù)組形式，數(shù)組的名稱(chēng)為：PForce。
3. 提取分段函數(shù)數(shù)值的ADPL命令形式，用于Workbench使用。
完成分段函數(shù)導(dǎo)入和命名后，在下拉列表中的File>List>Log file中可以查看經(jīng)典界面GUI操作對(duì)應(yīng)的ADPL命令。在這里可以將上述function公式編輯器導(dǎo)入的分段函數(shù)數(shù)組對(duì)應(yīng)ADPL命令顯示出來(lái)。（有時(shí)log file顯示不及時(shí)，再重復(fù)一次即可）
4. 在Workbench內(nèi)創(chuàng)建加載remote point點(diǎn)，并設(shè)定加載點(diǎn)的ADPL name為“LoadPoint“，用于加載。
展開(kāi) 關(guān)于ANSYS載荷的考慮
關(guān)于ANSYS載荷的考慮，包括載荷的種類(lèi)， 添加載荷應(yīng)遵循的原則還可以！
載荷考慮.rar
