ansys步長對結果影響的案例
Ansys Zemax | 繪圖分辨率結果對光線追跡的影響
該設置會影響物體的渲染方式，并提供光線和物體交點位置的 “初步預測”。對于光線追跡，只要繪圖分辨率能夠提供充分的初步預測，其精度將不被繪圖分辨率設置所限制。
簡單示例
在附件文件中，您將看到繪圖分辨率對光線追跡影響的示例。
一個由高斯光源、環形面和矩形探測器組成的系統被復制了四次，在每個系統中，光源都位于靠近環形面一端的位置，以便讓光源產生的所有光線都進入由環形面定義的管道。請注意，環形面的材質是 “反射鏡 (MIRROR) ”，因此所有進入管道的光線都會在管道表面反彈，并擊中位于管道末端的探測器。
作為比較，除了環形面的繪制分辨率外，所有4種系統的其他設置都是相同的。該屬性在每個環形面的繪圖屬性中定義，并在非序列元件編輯器的標注欄中標注：
3D視圖上一些光線正從管道中逸出，而環形面分辨率越高，逸出的光線就越少。
為了表明這不僅僅是繪圖渲染的結果，我們將啟動光線追跡。您會注意到，在這種情況下，光線追跡控制中沒有報錯：
然而，如果您比較這四個系統的光線追跡結果，您將會注意到，環形面分辨率越高，探測器上的總命中率就越高，但是根據上面的光線追跡結果來看，沒有光線被損耗。這里我們可以看出，只有具有自定義繪圖分辨率的探測器才會收集來自相應光源的所有光線：
比較四個系統的結果，可以清楚地看出環形面的繪制分辨率對光線追跡的影響：如果繪制分辨率不足以提供足夠的初步預測，光線追跡的結果是不準確的，且與預期不一致。
注意：上述行為很大程度上取決于您的具體系統，沒有關于何時需要提高繪圖分辨率的總體建議。此外OpticStudio沒有檢測這種潛在問題的方法，因此在這種情況下不會產生光線追跡錯誤。
展開 影響汽車內飾增強聚丙烯霧化測試結果的影響因素探究
圖1 不同的溫度對霧化值的影響
圖2 不同的溫度對揮發性有機化合物的影響
２.３測試時間對重量法霧化結果的影響
在溫度100 ℃分別測試4、16和18 h后，測試結果如圖3所示。由圖3可知，GFPP-L30在100 ℃分別測試4、8、16和18 h下重量法霧化的測試結果分別為0.39、0.91、1.62、1.71 mg，隨測試時間的增長測試結果也逐漸增大，從增長的趨勢可以看出，測試結果和時間有相應的線性關系，后期研究可以根據測試時間的長短推算出大概結果規律，可以清楚分辨出異常數據，提高測試正確率，排除異常因素。GFPP-30材料也具有隨溫度升高重量法霧化測試結果增大的同樣規律。
圖3 不同的加熱時間對霧化值的影響
２.４不同材料對重量法霧化測試結果的影響
通過以上幾種影響因素，對比測試結果可以發現，短玻纖增強的GFPP-30牌號的霧化值要遠遠低于長玻纖增強的GFPP-L30牌號，這是因為兩種材料生產工藝的差異，長玻纖增強PP采用熔融浸漬的方法加工而成，模頭溫度更高，在高溫下，聚丙烯有了一定的分解，揮發出大量的小分子物質，而短玻纖采用雙螺桿加工的方法，螺筒溫度偏低并且配有一定的抽真空工藝，所以散發物質較少，表現為霧化值較低。
２.５加熱后平衡時間對重量法霧化結果的影響
選擇GFPP-L30材料在測試溫度80、100、110和120 ℃的條件測試16 h后，對測試后鋁箔進行調節和稱重，測試結果如圖4所示。由圖4可知，加熱16 h的霧化試驗結果隨測試后調節時間越長，霧化測試的值逐漸變低。
展開 影響電纜成束燃燒 影響電纜成束燃燒試驗結果的原因分析與解決方案
由于GB/T 18380標準試驗條件中要求“如果裝在試驗箱頂上的風速計測得的外部風速大于8 s 則不能進行試驗"，同時我們做了大量的驗證工作，發現如果成束燃燒試驗裝置的進氣口的空氣流量若超出伍0 ± 0，5）m3/min范圍時，空氣流量對火焰燃燒條件有很大的影響，進而對試驗結果產生影響。實際上試驗裝置在出廠前，排風量基本能滿足伍0 ± 0，5）m3/min,為什么在使用一段時間以后會發生變化呢？我們在拆開舊的通風管發現，由于管道內壁的氧化和灰塵的積累，管道內壁不斷的增厚，同時擋風板上積累了大量的污垢，擋風板的位置基本不變，這也直接影響了排風量。
最后，由于噴燈裝置的自然老化，以長期試驗導致的噴燈表面炭化，都會對試驗結果產生很大的影響。
因此，這就要求必須有一個行之有效的方法來對燃燒噴燈功率進行標定或校準，使
每個廠在現有的條件下，通過改變空氣、丙烷（也有可能是液化石油氣）的流量，使噴燈能夠提供等效的熱量，進而不會影響到試驗的結果。
從GB/T18380，1一2001《電纜在火焰條件下的燃燒試驗》標準發布以后，我們機械工業電線電纜專用測試設備檢測中心本著為行業服務的目的，很早就開展了對成束燃燒噴燈火焰強度檢定方法的驗證工作，經過無數次的試驗與分析，我們最終提出了一個確實可行的方法：即選擇用嵌入熱偶偶絲的標準銅塊來驗證噴燈的火焰強度。標準銅塊質量為200g，幾何尺寸設定為長×寬×高為112，4m × 10m × 20m，嵌入銅塊的鎧裝熱偶絲直徑為2m.標準銅塊放置的位置見下圖，其中橫向L為80m，縱向H為10m。當標準銅塊溫度從100 ℃上升至700 ℃所需的時間在（260 ± 20）s內，我們認為此時的噴燈能提供等價于（20．5 ± 0，5）kW的功率。
展開 硬核干貨—詳解網格對CFD結果的影響
通過將通用傳輸方程對控制體積V進行積分并應用高斯的散度定理，可獲得傳輸方程的積分形式：
1 為什么數據存儲在網格中心
在對計算域進行離散的過程中，網格是不可或缺的一部分，在有限體積法中，計算需要在一組離散的網格中心點進行，采用數值方法求解控制方程時，都是在離散的網格中心點上進行，因此網格決定著分析結果的精度和計算成本。
將數據存儲在網格節點即有限元法，對單個網格通量的計算，沒有局部守恒性，只能保證全局守恒，也就是說，只能保證域邊界上的凈通量是平衡的。而有限體積法中，計算通量，對每個網格的面進行積分，可保證局部守恒，即每個網格上的通量都是守恒的，因而全局通量也是守恒的，具有明確的物理意義。
2 網格的通量
對網格進行積分需要計算網格通量，對于表面積分，使用求積近似計算表面積分，積分用網格單元面上同一位置處的變量值表示。采用二階中點規則，即按照網格單元面中心處的值與網格單元面網格面積的乘積計算積分。對于體積積分，通過計算網格單元中心處的源項的平均值與該網格單元體積的乘積得到近似體積積分。
綜上，在建立網格時，建議扭曲度控制在85度，體積變化控制在0.01（小體積除以大體積）以上。
如下為后臺階湍流的模擬，網格增長率為1.3和1.4時，相比于1的增長率，與實驗的結果的偏差逐漸增大。
展開 
比例因子對結果的影響
本人初學，比例因子設到2000，功率譜的頻率到50，實際需要到2000，求專家幫助
C對切削結果影響
通過取不同的參數C，得到結果如圖12-21所示：
當C取值在0.011之前是切屑類型為帶狀切屑，當C取到0,022時，切屑崩碎，且應力增大明顯，材料難以變形。
在Moldflow中材料對分析結果的影響
在Moldflow中材料對分析結果的影響.pdf
（Epsilon dot zero）對切削結果影響
（Epsilon dot zero）對切削結果影響
通過分別設置0.0001，0.0005，0.001，0.0015，0.002，0.0025，0.01，0.1，1，10，100十一組不同的（Epsilon dot zero），得到如下圖1-圖11所示結果：
通過對以上結果的分析，當（Epsilon dot zero）取0.001,1,10,100時切屑形狀為帶狀，當（Epsilon dot zero）取值較小如圖1、圖2所示切屑類型為鋸齒狀。
應變測量基礎 | 應變系數如何影響測量結果?
在精密應變測量中，每一個細節都可能影響結果的準確性。你是否知道，應變系數的設置會直接決定測量信號的精度？今天，我們就通過實驗來深入探討應變系數如何影響測量結果，并解釋為什么每個HBK應變片都必須根據數據表進行精確參數化。
為什么應變測量必須精確參數化？
采用應變片進行應變測量時，應變系數是應變與橋路輸出相對變化之間的關鍵比例系數。它通常通過支持惠斯通電橋的設備（如HBK QuantumX MX1615B）進行設定。
應變系數的大小取決于應變片柵絲材料，常見范圍在：
2.0（康銅，HBM Y系列）
2.2（Modco，用于HBK M系列）
應變系數和惠斯通電橋的輸出信號完全正相關，應變系數越高，信號輸出越大；系數越低，輸出越小。
如果軟件設置了錯誤的應變系數，那么應變測量就不會精確。這也是為何 HBK 應變片每個批次都有不同的應變系數。
應變片技術數據表
實驗驗證：微小系數差異，顯著結果偏差
我們通過實際測試來直觀展示應變系數設置錯誤帶來的影響。
實驗配置：
應變片：LY41-3/120
連接方式：3線制
放大器：HBK MX1615B
軟件：catman
環境：室溫
第一次試驗：將應變系數設置為2.0，應變片安裝在彎曲梁上，記錄輸出信號。
關鍵對比試驗：在同一批次的兩個應變片上，分別設置應變系數為2.0和2.06。在低應變區間，兩者曲線基本重合；但隨著應變升高，偏差逐漸明顯。
展開 Optistruct中Discrete（離散系數）對結果的影響
以下是懸臂梁的約束和力，初始密度：0.3，目標：compliance最小，查看結果用0.2的閥值。
按著Discrete增大的序列（0.5-20），結果圖片一次如下：
實例展示網格質量對結構分析結果的影響 ￥1.25
在本文中，筆者對比不同網格質量對結構分析結果的影響，以幫助CAE工程師在實際工作中確定何種網格質量是合適的。因為高質量的網格總是好的，但總是需要花費更多的時間和精力。我們在結構分析中，存在一個網格質量，求解結果，花費時間的三者平衡。
目錄：
01 網格質量對位移結果的影響
02 網格質量對應力結果的影響
03 結論與建議
影響塑料材料損耗模量等測試結果的因素終于找到了！！！
1）研究夾具影響時選取的是PS、SAN材料；
2）研究升溫速率、振幅、頻率影響時選取的是PS材料；
3）研究樣品尺寸影響時選取的是ABS材料；
4）研究前處理影響因素的時候選取的是PA66材料；
5）研究測試模式影響時選取的是SAN材料。
除了研究夾具的影響時選取兩種夾具，其他時候選擇的是雙懸臂梁夾具；除了研究測試模式的時候選取的是溫度斜坡和溫度掃描兩種模式，其他時候選擇的是溫度斜坡模式，研究尺寸影響時選取的是三點彎曲和拉伸樣條，其他時候選取的三點彎曲樣條。
影響因素分析
2.1 夾具的影響
圖1和圖2結果表明雙懸臂梁測試曲線正常，而三點彎曲測試曲線在接近玻璃化轉變的時候出現階躍式的變化，這對于分析玻璃化轉變和整個高溫區的損耗因子和模量變化是不利的。因此ISO彎曲樣條—未填充體系適合雙懸臂梁測試，不適合三點彎曲夾具。將測試完的樣品取出的時候發現三點彎曲的樣品已經發生明顯的變形，根據夾具因子也可以看出同樣的尺寸的樣品三點彎曲樣品的夾具因子值更大，這也說明為什么三點彎曲樣品變形嚴重。
圖1 PS材料雙懸臂梁、三點彎曲夾具測試結果
圖2 SAN材料雙懸臂梁、三點彎曲夾具測試結果
2.2 樣品尺寸影響
圖3是ABS拉伸樣條和彎曲樣條的測試結果，可以看出不通樣條的測試曲線都正常，只是彎曲樣條的損耗因子峰值略大大。彎曲樣條的寬度比拉伸樣條窄，厚度一致，這個可能是因為選取的樣品尺寸差別不大，測試結果差別不大。
圖3 ABS不同樣條測試結果
2.3 前處理影響
圖4是PA66不同前處理測試結果，結果表明恒溫恒濕和綜合實驗室放置的樣條測試結果差別不大，而潮濕環境和被冷氣吹掃后的樣條測試結果差別較大，吸濕后損耗因子和模量向低溫方向偏移。
展開 質量流量計的測量結果是否受到管道長度的影響？
在工業自動化、實驗室研究以及過程控制領域，質量流量計作為精確測量氣體或液體質量流量的關鍵設備，測量精度和穩定性十分重要，許多用戶在安裝質量流量計時常常會提出一個關鍵問題：“管道長度是否會影響質量流量計的測量結果？”作為全球領先的熱式質量流量計制造商，布瑯軻鍶特（Bronkhorst）在此為您深入講解這一常見疑問。
布瑯軻鍶特Bronkhorst-質量流量計：https://www.bronkhorst-china.com/
需要明確的是：直接熱式質量流量計（如Bronkhorst的主流產品）本質上測量的是流體的質量流量，而非體積流量，工作原理基于熱傳導效應，不依賴于流體的壓力或溫度變化進行補償計算， 因此在理想安裝條件下，管道長度本身并不會直接影響質量流量計的核心測量值。
然而這并不意味著管道設計可以被忽視，雖然測量原理不受管道長度影響，但過短或布局不當的上下游直管段可能引起流動擾動（如渦流、速度分布不均等），從而間接影響傳感器的響應穩定性與重復性， 為確保最佳性能，Bronkhorst建議在流量計上游保留至少5倍管徑（5D）的直管段，下游保留3倍管徑（3D）的直管段，以形成充分發展的層流或穩定湍流狀態，若空間受限，可考慮加裝流動整流器以改善流場。
此外在涉及高精度計量或動態響應要求嚴苛的應用中（如半導體制造、生物反應器供氣等），管道長度還可能影響系統響應時間，較長的管道會增加氣體傳輸延遲，造成控制系統“滯后”，但這屬于系統級動態特性問題，并非流量計本體測量誤差。
值得一提的是，Bronkhorst的數字式質量流量計（如EL-FLOW系列）內置智能算法，可實時監測流態異常并提供診斷信息，進一步降低因安裝條件不佳帶來的潛在風險。
展開 電機測試 | 扭矩波動對效率功率結果的影響
</p><p><br></p><h2><strong>在汽車應用中扭矩波動會導致的不良影響</strong></h2><p>扭矩波動會影響車內駕駛員的聽覺感受和操作感受。究其原因在于，電機產生的扭矩波動會通過動力總成支架和懸架傳遞至車身。這些動態作用力輸入至車身后會引起噪聲、振動和抖動（低頻振動），這些問題都會被車內乘客所感知。為了將車輛與扭矩波動隔離，電機應在設計層面盡可能減少扭矩波動造成的影響，同時在設計電動機安裝策略和襯套速率時考慮扭矩波動問題。動態作用力演變為NVH問題的程度取決于車身的承載結構和空中靈敏度?分別對應為P/F和P/Q傳遞函數。</p><p><br></p><h2><strong>NVH 案例研究1</strong></h2><p><strong>模擬相同車輛使用不同電動機的情況</strong></p><p>利用先進的仿真工具可以量化扭矩波動對類似車體結構上接收器位置的影響。借助混合CAE-測試模型可以模擬扭矩波動引起的噪聲特性。該混合模型包含由此前在CAE中計算的安裝力和源強度以及測得的測試數據 - 用于在VI級NVH駕駛模擬器中創建可駕駛NVH模型。</p><p><br></p><p><img src="https://mmbiz.qpic.cn/sz_mmbiz_jpg/0dOps7rIddrwJJQTERO0DIDX8zEYMaic5a94iah8pruFF7kbMh4z9WgcbDPjHGtGJ9t9ITfibFnr5pp7uaLZ7oiaSg/640?
展開 ABAQUS分析參數設置對混凝土結構分析結果的影響
下圖是混凝土梁分析參數調整的情況，和對分析結果的影響，希望能拋磚引玉。
調整前
*Boundary,amplitude=Cyclic
Load, 1, 1, -2000.
*Output, field
*Node Output
U,
調整后
*Boundary,amplitude=Cyclic
Load, 1, 1, -2000.
*Controls, ANALYSIS=DISCONTINUOUS
*Controls, reset
*Controls, parameters=line search
5, , , , 0.15
*Controls, parameters=field, field=displacement
0.05, 0.05
*Output, field
*Node Output
U,
調整參數含義：
①最大線性搜索步數設為5（即使用擬牛頓法）；
②線性搜索修正系數設為0.15；
③不平衡力與當前平衡力范數容許比調整為0.05；
④最大修正值與對應的增量值的容許比值調整為0.05；
結論：調整分析設置參數后模擬的終止加載力明顯增大。調整之前提前結束加載是因為節點不平衡力超出容許值引起的。但對于混凝土材料來講，應變積累導致突然的允許應力下降，極易引起節點不平衡力增加，導致分析進程結束。如果在允許范圍內提高節點不平衡力容許范圍，則可以明顯增加加載幅度，達到預定分析目標。
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