薄板ansys分析的案例
矩形薄板與有橢圓孔缺陷的薄板模態分析比較
矩形薄板與有橢圓孔缺陷的薄板模態分析比較，例子比較簡單，闡述了模態分析的基本步驟，適合初學者。
矩形薄板與有橢圓孔缺陷的薄板模態分析比較.pdf
基于ANSYS經典界面的帶孔薄板的自適應網格劃分
求解
/SOLU
ASEL,S,,,3
ADAPT,10,5,,0.25,2
上述命令選擇方板中間區域進行自適應網格劃分，并啟動靜力學分析。
在分析過程中，宏ADAPT會根據指定的誤差5%，來進行迭代計算。當前后兩次的能量誤差小于該值時，網格細分停止，此時認為結果已經收斂。
3. 后處理
/POST1
ALLS
PLNSOL,S,EQV,0,1
上述命令查看等效應力云圖。
可見，中間孔上下邊緣最危險，應力達到29.5Mpa，該值是收斂值。
如果我們是為其它公司做項目分析，可以出具該值作為最終結果。
===============================
【評論】
對于每一個有限元分析來說，都需要確保計算收斂。筆者看過很多有限元分析案例，作者只是進行了一次網格劃分，然后給出了結果，就認為結果是正確的。筆者對于這種做法是高度懷疑的。從仿真實踐中我們發現，當網格細分時，有時候結果會發生很大的改變，在沒有明確的理論根據的前提下，就把一次網格劃分的結果認定為最終結果，這是很難令人信服的。
ANSYS的自適應網格劃分解決了這個難題。不過該技術還存在諸多限制。例如只能用于線性靜力學結構分析和線性穩態熱分析等，不過這種限制，隨著ANSYS版本的更新，在逐漸減少。希望隨著ANSYS的發展，最終能夠對于任意的分析都能夠做到這一點，這對于用戶來說無疑是相當重要的，我們翹首企盼好了。
本文轉自宋博士的博客，分享學習
展開 abaqus薄板線性振動與非線性振動對比分析 ￥29.9
由圖 5所示，生成的諧波均布荷載時長2s，當分析步時間長度取10時，可求得，t=[0,20]second的受力行為。
圖 5 諧波均布荷載
2 動力分析
2.1 脈沖荷載
2.1.1線性分析
分析步類型：動力，顯式
t=0.5s時，脈沖荷載達到峰值F=1000N，提取該時刻的Von Mises應力云圖和垂直方向位移云圖研究斜板的受力行為，板跨中截面各節點的垂直方向加速度響應。
圖 6 豎向位移云圖（線性分析）
圖 7 Von Mises應力云圖（線性分析）
2.1.2線性和非線性分析結果對比
選擇跨中中結點和邊結點處置方向加速度響應線性分析和非線性分析對比。
圖 11 垂直向加速度對比（跨中中結點1）
圖 12 垂直向加速度對比（跨中邊節點8）
圖 13 Von Mises應力對比（跨中中節點1）
展開 Abaqus薄板彎曲變形分析實
本文采用Abaqus/Standard求解器，進行薄板彎曲變形分析，用以簡單展示ABAQUS接觸建模及其分析功能。
1、 計算模型
如圖1所示，懸臂梁左端受剛性模具固定，右端受移動模具下壓產生變形。
2、 有限元模型
建立有限元模型，創建穩態分析步，分析薄板和剛性表面間的接觸，平板使用實體平面應變單元CPE4I, 該單元沿板厚方向只需要一個單元即可以準確模擬彎曲行為。剛性表面以解析剛性面模擬。
3、 接觸建立
ABAQUS中，接觸的一般需要三個步驟。
首先定義接觸表面。剛性表面一般作為接觸對的主面，本例中將剛性模具的面定義為主面，薄板面為從面。
進而定義接觸對。選擇發生接觸的主從面定義為接觸對。
最后定義接觸屬性。包括接觸類型，以及摩擦系數等相關接觸參數。本例選擇無摩擦的光滑接觸屬性。
本案例共包括三個接觸對，分別為三個剛性模具與薄板之間的接觸。
完成接觸設定后，對模型設定相關邊界條件：上下模具完全固定，沖頭向下移動60mm。薄板左端固定。
在此邊界條件下，沖頭向下移動時，薄板上的三個接觸對發生作用，使得薄板右端發生彎曲。
4、 接觸輸出
接觸設定中，對于多有表面的接觸信息，可以設定接觸應力、接觸位移等接觸輸出信息。
5、 分析結果
如圖所示，計算完成后薄板發生預想彎曲。案例設定了接觸應力輸出，接觸應力包括接觸壓力、摩擦剪切力的輸出，均可以在后處理中進行相應結果顯示。圖中所示云圖所示為接觸壓力云圖。
展開 
CMT薄板焊機的應用優勢分析
司機室蒙皮薄板的對接如附圖所示。
司機室蒙皮薄板的對接
（4）無飛濺起弧
CMT焊接無飛濺起弧的特點減少了焊后清理工作。在薄板的焊接過程中，由于傳統的MAG焊在焊接過程中會產生較多的焊接飛濺，焊后需要大量的打磨工作。采用CMT焊進行薄板焊接，可以很好的解決焊接飛濺的產生。
（5）焊接變形量較小
現采用輕量化機車2mm外蒙皮分別進行CMT焊機與MAG焊進行對接焊接對比。一般薄板焊接后，會在焊縫長度方向上產生收縮變形，寬度方向發生角變形，通過對比外蒙皮試板的收縮量和變形量，來判斷CMT焊機用于薄板焊接的優異性。在焊后通過對外蒙皮試件的收縮量和變形量進行測量，得知CMT焊接產生的變形量和收縮量均小于MAG焊產生的變形量（見表2）。
3. 結語
通過CMT焊與MIG/MAG焊在薄板焊接方面的對比，發現CMT焊在薄板焊接方面具有巨大優勢。CMT薄板焊機第一次將焊絲的運動同熔滴過渡過程相結合，在焊接過程實現冷熱交替，能夠控制短路電流實現無飛濺過渡，焊接時具有低熱輸入量，焊后變形小，搭橋能力好，焊縫均勻一致，焊接速度高，運行成本低等特點， 因此適用于超薄板材的焊接，可廣泛應用于焊接的各個領域。
作者簡介：趙希龍、劉靜，中車大連機車車輛有限公司。
文章來源：《金屬加工（熱加工）》2017年第6期，第16-17頁。
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展開 薄板單面密集焊縫焊后彎曲變形分析
理想情況下，兩端最高，ΔHl應均為負值，ΔHl的最小值應位于鋼板中部.
2 數值模擬分析
2.1 模型的建立
網格的劃分直接關系到計算的精度和效率，為了提高計算精度，針對薄板密集焊縫結構，在四條焊縫及其附近區域用較細的網格，遠離焊縫區域用較稀疏的網格[3-5]，網格劃分采用六面體單元，網格總數為27 644個，網格劃分結果如圖3所示.
圖3 有限元網格
2.2 熱源的選取
薄板焊接，熱輸入不大，焊接熔深淺，文中選擇高斯面熱源作為熱源模型，模型的表達式為q(r)=q(0)exp(-cr2)式中:q(r)為半徑r處的表面熱流;q(0)為熱源中心處熱流量最大值;c為熱源集中系數;r為距熱源中心的距離.
2.3 模擬結果與分析
對薄板密集焊縫單面焊接進行了有限元分析，獲得了兩種焊接方案的焊后變形云圖. 圖4a,b所示分別為焊接方案一和焊接方案二的焊后變形云圖. 為了直觀地觀察焊接變形情況，分別對變形結果進行了10倍、20倍和30倍放大.
薄板單面密集焊縫焊接后，受熱面的縱向收縮引起薄板向受熱面方向的翹曲變形[6]. 模擬結果顯示，焊接方案一與焊接方案二變形趨勢一致，在鋼板中心，負向位移值最大，在薄板的兩端部，正向位移值最大，薄板單面密集焊縫的焊后變形呈船形，與理論分析相似. 薄板單面焊后的彎曲變形包含焊縫的長度方向彎曲變形及寬度方向的彎曲變形，長度方向彎曲變形和寬度方向彎曲的中心均位于鋼板中心. 因此在薄板四角位置，正向位移值最大.
展開 玻璃薄板傳聲損失的有限元模擬分析
以平面玻璃薄板為研究對象,通過對聲波與玻璃相互耦合作用的分析,提出了基于有限元模擬計算的方法計算玻璃薄板的傳聲損失,計算的結果和傳統的方法具有相同的趨勢,表明該法的正確性。同時,該法細化了板結構,具有更高的準確性
玻璃薄板傳聲損失的有限元模擬分析.pdf
技術 | 薄板單面密集焊縫焊后彎曲變形分析
Q
&
A
2 數值模擬分析
2.1 模型的建立
網格的劃分直接關系到計算的精度和效率，為了提高計算精度，針對薄板密集焊縫結構，在四條焊縫及其附近區域用較細的網格，遠離焊縫區域用較稀疏的網格[3-5]，網格劃分采用六面體單元，網格總數為27 644個，網格劃分結果如圖3所示.
圖3 有限元網格
2.2 熱源的選取
薄板焊接，熱輸入不大，焊接熔深淺，文中選擇高斯面熱源作為熱源模型，模型的表達式為
q(r)=q(0)exp(-cr2)
(2)
式中:q(r)為半徑r處的表面熱流;q(0)為熱源中心處熱流量最大值;c為熱源集中系數;r為距熱源中心的距離.
2.3 模擬結果與分析
對薄板密集焊縫單面焊接進行了有限元分析，獲得了兩種焊接方案的焊后變形云圖. 圖4a,b所示分別為焊接方案一和焊接方案二的焊后變形云圖. 為了直觀地觀察焊接變形情況，分別對變形結果進行了10倍、20倍和30倍放大.
薄板單面密集焊縫焊接后，受熱面的縱向收縮引起薄板向受熱面方向的翹曲變形[6]. 模擬結果顯示，焊接方案一與焊接方案二變形趨勢一致，在鋼板中心，負向位移值最大，在薄板的兩端部，正向位移值最大，薄板單面密集焊縫的焊后變形呈船形，與理論分析相似. 薄板單面焊后的彎曲變形包含焊縫的長度方向彎曲變形及寬度方向的彎曲變形，長度方向彎曲變形和寬度方向彎曲的中心均位于鋼板中心. 因此在薄板四角位置，正向位移值最大.
圖4 兩種方案焊后變形云圖
從圖4a中可以看出，焊接方案一的正向最大位移值為0.081 1 mm，負向位移值最大為-0.300 4 mm. 從圖4b中可以看出，焊接方案二的正向最大位移值為0.081 4 mm，負向位移值最大為-0.287 4 mm.
展開 LS-DYNA學習筆記_基于LS-PrePost前處理的薄板重力分析
的主力版本，所以需要注意；小結： 從分析過程看，DynaForm重力計算，建議使用SMP版本求解器，MPP的全軍覆沒，完全不適用；因為可以排除求解器的原因，那么剩下的只能是生成的Dyn文件部分關鍵字設置出了問題（即使是7.2版本，選擇了MPP輸出，問題依舊）； 從LS-DYNA版本選擇上，目前看R14.X系列出了一些問題，建議使用R11.X-R13.X或者R16.x</p><p><br></p><p><br></p><p class="ql-align-justify"><span style="color: rgb(68, 68, 68);">本文原創首發自公眾號：阿毅工作室，轉載請注明出處！
展開 基于python分析中心孔的均勻薄板受到單軸壓力將有限元的近似解與基于彈性力學理論的精確解進行對比 ￥59.9
一、問題描述
有半徑為a中心孔的均勻薄板受到單軸壓力，應力為1000MPa，中心孔半徑a = 0.5 in., 薄板高2h，寬2w，h = 3 in., w = 6 in., 彈性模量E = 2(10)6 psi，泊松比v=0.3，解決平面應力問題，并將有限元的近似解與基于彈性力學理論的精確解進行對比。
二、理論分析
考慮這類中心開孔方板，受到單軸拉力，圓孔圓心和矩形中心重合，處于平面應力狀態，使用有限元求解此結構的變形圖。
首先對此結構進行單元剖分，確定單元按照有限元的分析流程，要先對此結構進行單元剖分，確定單元與結點編號、以及單元的自由度編號。因為這里是平面應力問題，所以可以采用常應變三角形單元進行網格劃分，并且采用的是非結構化的網格。
展開 實體結構的ANSYS分析 附ANSYS工程結構數值分析下載
下載地址：ANSYS工程結構數值分析
ANSYS APDL參數化有限元分析技術 附有限元分析ANSYS理論與應用下載
來源：安世亞太
APDL即ANSYS參數化設計語言（ANSYS Parametric Design Language），它是一種解釋性語言，可以利用參數創建模型，并自動實現分析任務。ANSYS的APDL實質上是由類似于FORTRAN77的程序設計語言部分和1000多條ANSYS命令組成的。
圖1 ANSYS命令使用
圖2 ANSYS命令說明
APDL允許復雜的數據輸入，使用戶對任何設計或分析屬性有控制權（例如：幾何尺寸、材料、邊界條件和網格密度等），擴展了傳統有限元分析范圍以外的能力，并擴充了更高級運算（包括零件參數化建模、設計優化等），為用戶控制復雜計算的過程提供了極大的方便。
從ANSYS命令的功能上講，它們分別對應ANSYS分析過程中的建立幾何模型、劃分單元網格、材料定義、施加載荷、定義邊界條件、分析控制、執行求解以及后處理計算結果等指令。利用APDL的程序語言與宏技術組織管理ANSYS的有限元分析命令，就可以實現參數化建模、參數化的網格劃分與控制、參數化的材料定義、參數化載荷和邊界條件定義、參數化的分析控制和求解以及參數化后處理結果的顯示，從而實現參數化有限元分析的全過程。
/post1
*get,sx25,node,25,s,x
!節點25處X方向應力
*get,uz44,node,44,u,z
!節點44處的Z方向位移
nsort,s,eqv
!通過米塞斯應力排序節點數據
*get,smax,sort,,max
!
展開 ansys流固耦合分析與工程實例 附ANSYS流固耦合分析與工程實例下載
下載地址：ANSYS流固耦合分析與工程實例
ANSYS結構屈曲分析的理論背景 附ANSYS工程結構數值分析王新敏下載
ANSYS的特征值屈曲分析基于經典穩定性理論，用于計算不考慮缺陷的理想結構的穩定臨界屈曲問題。首先進行靜力分析，得到外部載荷{F}作用下的應力和應力剛度[S]。在靜力有限元平衡方程中計入幾何剛度的影響，即：
將載荷{F}放大倍，幾何剛度[S]隨之放大，對于臨界屈曲情況，位移上施加一個任意的擾動ψ也是可能的平衡狀態，即有(說明：下面一段由于公式和圖片不便編輯，直接使用電子稿截圖)：
需要注意的是，工程上有實際意義的只是最低階的臨界屈曲荷載。盡管特征值屈曲得到的臨界荷載是偏于不安全的估計，但其失穩模式能給設計人員提供啟發。由于實際結構是有缺陷的，因此常采用特征值屈曲的失穩模式按比例縮小作為結構的初始幾何缺陷，疊加到結構節點坐標上，考慮材料非線性和大變形，按增量法逐步增加結構荷載，進行非線性靜力分析，直至結構達到結構的屈曲極限承載力。
下載地址：ANSYS工程結構數值分析王新敏
展開 貢獻一本ansys流場分析的書《ANSYS13.0 FLOTRAN流場分析從入門到精通》
ANSYS+13.0FLOTRAN流場分析從入門到精通.part1.rar
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ANSYS+13.0FLOTRAN流場分析從入門到精通.part6.rar
前言
第1章 FLOTRAN流體分析概述
1.1 FLOTRANCFD分析的概念
1.2 FLOTRAN分析類型
1.2.1 層流分析
1.2.2 湍流分析
1.2.3 熱分析
1.2.4 可壓縮流動分析
1.2.5 非牛頓流動分析
1.2.6 多組份傳輸分析
1.2.7 自由表面分析
第2章 FLOTRAN分析的基本原理
2.1 FLOTRAN單元的特點
2.1.1 FLUIDl41單元
2.1.2 FLUIDl42單元
2.2 FLOTRAN單元的局限性
2.3 FLOTRAN分析步驟
2.3.1 確定問題的區域
2.3.2 確定流體的狀態
2.3.3 生成有限元網格
2.3.4 施加邊界條件
2.3.5 設置FLOTRAN分析參數
2.3.6 求解
2.3.7 檢查結果
2.4 FLOTRAN單元相關文件
2.4.1 結果文件
2.4.2 打印文件
2.4.3 殘差文件
2.4.4 重啟動文件
2.4.5 FLOTRAN重啟動分析（續算）
2.5 提高收斂性和穩定性的常用的工具
2.5.1 松弛系數
2.5.2 慣性松弛
2.5.3 修正的慣性松弛
2.5.4 人工粘性
2.5.5 速度限制
2.5.6 面積積分階次
2.6 評價FLOTRAN分析
2.7 驗證結果
第3章 FLOTRAN流體的基本屬性
3.1
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