丙烯制冷壓縮機的案例
古雷石化│防喘振及石墻控制功能在丙烯制冷壓縮機中的應(yīng)用
編 輯 | 化工活動家
來 源 | 古雷石化 石油化工自動化
作 者 | 陳文勇
關(guān)鍵詞 | 防喘振 石墻功能 丙烯壓縮機
共 4786 字 | 建議閱讀時間 18 分鐘
裝置概況
古雷石化為保證丙烯制冷壓縮機組的安全高效運行，壓縮機控制系統(tǒng)（ITCC）采用了基于TüV認證SIL3級三重冗余（TMR）技術(shù)的TS 3000系統(tǒng)，掃描周期為毫秒級，目前系統(tǒng)“看門狗”時間設(shè)置為150ms，滿足防喘振控制時間300ms以內(nèi)的要求；人機界面采用Wanderware公司的INTOUCH9.5組態(tài)的監(jiān)控畫面；采用了Triconex專有的防喘振功能模塊，實現(xiàn)對機組的防喘振控制及石墻控制。
防喘振及石墻控制基本原理
01
防喘振控制基本原理
丙烯制冷壓縮機是離心式壓縮機，離心式壓縮機具有排氣量大、效率高、結(jié)構(gòu)簡單、體積小、氣體不受油污染以及正常工況下運轉(zhuǎn)平穩(wěn)、壓縮氣流無脈動等特點。但是對氣體的壓力、流量、溫度變化較敏感，易發(fā)生喘振。早在1945年英國技術(shù)人員首先發(fā)現(xiàn)了離心式壓縮機的喘振現(xiàn)象并引起了人們的注意。喘振是離心式壓縮機固有的一種現(xiàn)象，具有較大的危害性，是壓縮機損壞的主要誘因之一。因此，提高離心式壓縮機的抗喘振性能，保證其安全可靠運行對工業(yè)生產(chǎn)有著非常重要的意義。防喘振控制就是在壓縮機段間、缸間設(shè)置自動和手動兩用的控制系統(tǒng)使壓縮機的運行工況點始終位于喘振線的右側(cè)。
①防喘振控制曲線
該壓縮機防喘振控制曲線如圖1所示。
展開 百萬噸乙烯裝置不同產(chǎn)品外送方案對乙烯裝置能耗和經(jīng)濟性的影響
方案三雖然沒有利用丙烯冷劑回收其他2個方案中四段出口低溫液相乙烯的冷量，但是其總功率仍然是下降的。因為乙烯制冷壓縮機五段出口的外送量的增加會大幅減小壓縮機四段出口的丙烯冷劑用戶的熱負荷，導(dǎo)致丙烯制冷壓縮機的負荷降低，因此乙烯外送量的大小對丙烯制冷壓縮機的運行參數(shù)影響很大。
乙烯制冷壓縮機的透平采用高壓蒸汽驅(qū)動，而丙烯制冷壓縮機的透平采用超高壓蒸汽驅(qū)動。從能耗角度出發(fā)，由于方案三的丙烯制冷壓縮機的功率最小，因此所節(jié)省的超高壓蒸汽最多；雖然乙烯制冷壓縮機透平消耗的高壓蒸汽用量最多，但總體來說能耗得到降低。
乙烯制冷壓縮機四段出口的脫過熱器和冷凝器的負荷情況見表3。
從表3可以看出，采用方案三時，四段出口換熱器的熱負荷最低。這是因為當(dāng)采用全部乙烯產(chǎn)品由五段出口外送時，大幅降低了壓縮機四段用于冷卻和冷凝的乙烯流量，導(dǎo)致?lián)Q熱器的熱負荷降低。
乙烯制冷壓縮機四段出口液相乙烯產(chǎn)品的脫過冷器、汽化器和過熱器的熱負荷情況見表4。
從表4可以看出，采用方案三時，由于乙烯產(chǎn)品都從五段送出，因此不需要換熱器。方案二的熱負荷明顯大于方案一，主要是因為方案二需要將70萬噸/年的乙烯產(chǎn)品汽化和過熱，而方案一僅需汽化和過熱30萬噸/年的乙烯產(chǎn)品。
丙烯制冷壓縮機出口溫度約70℃，需要利用循環(huán)冷卻水為冷媒將其冷凝。3個方案中，丙烯制冷壓縮機功率不同，因此其出口冷凝器的熱負荷也不同，造成了所消耗的循環(huán)冷卻水的流量也不同。以方案三作為基準(zhǔn)，方案一的循環(huán)冷卻水用量增量為414噸/小時，方案二的循環(huán)冷卻水增量為823噸/小時。
此外，不同的乙烯產(chǎn)品外送方案對應(yīng)不同的低溫乙烯產(chǎn)品輸送泵的功率。方案三中由于全部由五段氣相外送，因此不需要低溫乙烯產(chǎn)品輸送泵。
展開 獨山子石化│乙烯裝置脫乙烷塔系統(tǒng)存在的問題及優(yōu)化
E-411采用-6℃丙烯作為冷劑，汽化后進入丙烯制冷壓縮機三段吸入罐。三段吸入罐-6℃的氣相丙烯大部分進入乙烯精餾塔再沸器(E-408)，通過調(diào)節(jié)進入換熱器的氣體的流量來控制乙烯精餾塔釜加熱。E-411汽化量的適當(dāng)增大，避免了前期操作中通過開大三段防喘振來調(diào)整E-408加熱量，也避免了開三段防喘振時三段氣相直接通過E-408竄入丙烯制冷壓縮機二段吸入罐。適當(dāng)調(diào)節(jié)E-472旁路，優(yōu)化了丙烯制冷壓縮機的操作，降低了2號預(yù)切割塔塔頂溫度和塔頂去E-350X的熱負荷，有效節(jié)約了冷量，降低了丙烯制冷壓縮機的制冷功耗。
優(yōu)化后
經(jīng)濟效益
通過優(yōu)化脫乙烷塔前向預(yù)切割操作，使2號預(yù)切割進料溫度降低4℃，脫乙烷塔的進料溫度下降3~4℃，進料量適當(dāng)降低，脫乙烷塔頂溫可以穩(wěn)定控制在-20℃以下，塔頂丙烯損失(摩爾分?jǐn)?shù))從優(yōu)化前的1%降低到0.2%~0.3%。按碳二加氫反應(yīng)器的進料量為36000kg/h計，優(yōu)化前丙烯損失約360kg/h，優(yōu)化后丙烯損失約為108kg/h。按照丙烯的內(nèi)部價格4000元/t計算，優(yōu)化后(年操作時間8560h)可節(jié)省862.8萬元/a。
展開 典型乙烯裝置（順序分離流程）冷分離單元擴能改造方案優(yōu)化總結(jié)
02
制冷系統(tǒng)技改
1號乙烯裝置制冷系統(tǒng)采用乙烯-丙烯復(fù)迭制冷流程。由于裂解產(chǎn)物中輕組分含量多，造成深冷和脫甲烷塔系統(tǒng)的負荷增幅較大，而乙烯冷劑的用戶主要集中在深冷系統(tǒng)2號冷箱的E-EA308X~EA310X以及新2號冷箱的E-EA1308X~EA1310X6個板翅式換熱器中，乙烯冷劑各級冷量負荷變化見表2。
乙烯制冷壓縮機的負荷增幅較大，平均在33%以上，經(jīng)原制造廠家核算，確定最終的改造方案為更換轉(zhuǎn)子，殼體利舊，但外殼需在停車檢修期間運回制造廠稍做加工，乙烯制冷壓縮機透平需要整體更換。改造后丙烯冷劑各級冷量負荷的變化見表3。
丙烯制冷壓縮機的總體負荷增幅雖然僅16%，但仍超出了原丙烯制冷壓縮機的設(shè)計裕量范圍，最終的改造方案為更換轉(zhuǎn)子及部分擋板，殼體利舊。丙烯制冷壓縮機透平也可以利舊，只需修改轉(zhuǎn)速控制程序即可。
改造后丙烯制冷壓縮機三段主要冷劑用戶低壓脫丙烷塔冷凝器的負荷大幅減少，而用于三段氣相回收冷量的乙烯精餾塔再沸器的負荷卻明顯提高，這樣三段用戶返回的所有氣相量不能滿足乙烯精餾塔再沸器需要的回收冷量的氣相量，解決措施是將原三段吸入改為三段抽出，抽出氣去乙烯精餾塔再沸器用于回收冷量，同時為了保護壓縮機，相應(yīng)增加三返一石墻線。
03
C2分離系統(tǒng)技改
裝置擴能后，脫乙烷塔負荷增幅約為23%，需要進行內(nèi)件改造。第1~13塊浮閥塔板原設(shè)計裕量較大，可不必改造；第14~60塊塔板需將單溢流浮閥改為雙溢流浮閥。該塔系統(tǒng)其它改造內(nèi)容包括：新增1臺再沸器，仍采用急冷水加熱；塔頂冷凝器換新；回流泵增加1臺大泵，與原有的2臺泵互為備用。
碳二加氫反應(yīng)器進料量增幅約為21%，同時C2H2的濃度也有所增加。
展開 
SEI專家│順序流程乙烯裝置冷區(qū)擴能改造方案探討
02
制冷系統(tǒng)技改
1號乙烯裝置制冷系統(tǒng)采用乙烯-丙烯復(fù)迭制冷流程。由于裂解產(chǎn)物中輕組分含量多，造成深冷和脫甲烷塔系統(tǒng)的負荷增幅較大，而乙烯冷劑的用戶主要集中在深冷系統(tǒng)2號冷箱的E-EA308X~EA310X以及新2號冷箱的E-EA1308X~EA1310X6個板翅式換熱器中，乙烯冷劑各級冷量負荷變化見表2。
乙烯制冷壓縮機的負荷增幅較大，平均在33%以上，經(jīng)原制造廠家核算，確定最終的改造方案為更換轉(zhuǎn)子，殼體利舊，但外殼需在停車檢修期間運回制造廠稍做加工，乙烯制冷壓縮機透平需要整體更換。改造后丙烯冷劑各級冷量負荷的變化見表3。
丙烯制冷壓縮機的總體負荷增幅雖然僅16%，但仍超出了原丙烯制冷壓縮機的設(shè)計裕量范圍，最終的改造方案為更換轉(zhuǎn)子及部分擋板，殼體利舊。丙烯制冷壓縮機透平也可以利舊，只需修改轉(zhuǎn)速控制程序即可。
改造后丙烯制冷壓縮機三段主要冷劑用戶低壓脫丙烷塔冷凝器的負荷大幅減少，而用于三段氣相回收冷量的乙烯精餾塔再沸器的負荷卻明顯提高，這樣三段用戶返回的所有氣相量不能滿足乙烯精餾塔再沸器需要的回收冷量的氣相量，解決措施是將原三段吸入改為三段抽出，抽出氣去乙烯精餾塔再沸器用于回收冷量，同時為了保護壓縮機，相應(yīng)增加三返一石墻線。
03
C2分離系統(tǒng)技改
裝置擴能后，脫乙烷塔負荷增幅約為23%，需要進行內(nèi)件改造。第1~13塊浮閥塔板原設(shè)計裕量較大，可不必改造；第14~60塊塔板需將單溢流浮閥改為雙溢流浮閥。
展開 制冷壓縮機振動噪聲控制技術(shù)
隨著社會的發(fā)展，生活水平的提高，人們對空調(diào)、冷藏和冷凍等制冷設(shè)備的振動噪聲提出了更高的要求，制冷壓縮機作為制冷系統(tǒng)的主要振動噪聲源，其振動噪聲控制技術(shù)愈發(fā)重要。制冷壓縮機經(jīng)過升級換代后，產(chǎn)品能效得到了顯著提升，但還需要在振動噪聲方面付出更多的努力才能取得突破性的進展。制冷壓縮機噪聲主要包括機械性振動噪聲、流致性振動噪聲和電磁性振動噪聲，其振動噪聲源錯綜復(fù)雜，相互干擾，增加了聲源辨識的難度。振動噪聲控制技術(shù)涉及流場、應(yīng)力場、溫度場和電磁場等多門學(xué)科，知識面廣，研究難度大，成為制冷壓縮機技術(shù)發(fā)展面臨的新挑戰(zhàn)。
制冷壓縮機在軸系運動部件擾動和流道內(nèi)壓力波動等載荷激勵下產(chǎn)生振動和輻射噪聲，影響產(chǎn)品體驗和使用的舒適度。此外，壓縮機振動噪聲是一種能量傳遞和消耗的表征方式，不僅增大壓縮機功耗，甚至影響壓縮機可靠性。
因此，筆者基于雙螺桿和離心式制冷壓縮機的結(jié)構(gòu)特點，分析振動噪聲特性及其產(chǎn)生原因，開展制冷壓縮機振動噪聲控制技術(shù)研究，展示振動噪聲控制技術(shù)在制冷壓縮機中的實際應(yīng)用案例，對振動小噪聲低壓縮機產(chǎn)品的正向設(shè)計具有重要的指導(dǎo)與借鑒意義。
1 雙螺桿式制冷壓縮機振動噪聲控制技術(shù)
圖1所示為雙螺桿式制冷壓縮機的典型結(jié)構(gòu)，它主要由壓縮機殼體以及殼體內(nèi)一對平行配置的陰陽轉(zhuǎn)子、電動機、支承軸承、吸排氣孔口和吸排氣殼體等部件組成。
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展開 乙烯裝置“三機”穩(wěn)定運行與操作優(yōu)化
04
關(guān)鍵機組月度分析專題會
每月召開一次關(guān)鍵機組問題分析會，工藝和設(shè)備管理人員對每一臺壓縮機的運行情況進行總結(jié)，對存在的問題原因進行分析，并制定相應(yīng)的應(yīng)對措施，及時處理壓縮機運行中存在的問題。專題會可及時對壓縮機出現(xiàn)的問題進行處理，有效防止機組問題的惡化和擴大，保證壓縮機在較好的運行狀態(tài)下運行，確保壓縮機長周期安穩(wěn)運行。
三機長周期運行中出現(xiàn)的問題及處理措施
01
裂解氣壓縮機/丙烯制冷壓縮機透平結(jié)垢
裂解氣壓縮機驅(qū)動透平(E-GT-201)運行狀況是判定裝置是否需要檢修的主要判據(jù)之一，一般運行3~4年，到末期的主要指標(biāo)是一級蒸汽壓力。設(shè)計一級蒸汽壓力(表)初期為6.08MPa，末期為8.1MPa(設(shè)計最高壓力)，正常運行中的壓縮機透平蒸汽壓力變化情況如下。
E-GT-201一級蒸汽壓力(表)初期為6.7MPa，丙烯制冷壓縮機透平(E-GT-501)一級蒸汽壓力(表)初期為6.5MPa。隨著裝置的運行，呈現(xiàn)出緩慢的上升趨勢。但近幾年2臺汽輪機的一級蒸汽壓力出現(xiàn)迅速升高的情況。
E-GT-201最高達8.3MPa，E-GT-501最高達8.8MPa，均已超過設(shè)計最大值，說明汽輪機結(jié)垢嚴(yán)重，壓縮機運行時間僅2年。
一級蒸汽壓力升高，給裝置的安全運行帶來風(fēng)險，而且嚴(yán)重影響到裝置負荷。由于2臺汽輪機的蒸汽閥開度均已達到80%左右，故無法再通過提高蒸汽量來提高轉(zhuǎn)速。另外乙烯裝置的超高壓蒸汽用量也明顯升高，裝置能耗受到影響。
展開 暖通空調(diào)——制冷壓縮機的液擊的危害
3
液擊對往螺桿壓縮機的影響：
螺桿壓縮機也會液擊？沒錯，很多人以為螺桿壓縮機不會液擊，其實不然。只是相對于以上壓縮機來說，螺桿壓縮機液擊沒那么敏感罷了。螺桿壓縮機液擊會引起振動、增加噪聲，軸承受損；嚴(yán)重的液擊也會損壞設(shè)備、引起事故。
三、如何有效防止液擊
1、減少制冷劑充注量：保護壓縮機免受液態(tài)制冷劑引起的故障最好的方法是把制冷劑充注量限制在壓縮機允許范圍之內(nèi)。若不可能做到這一點，則應(yīng)在保證制冷效果的條件下，盡可能減少充注量，要對視液鏡中因液體管徑太細和壓頭太低產(chǎn)生的氣泡引起警覺，合理充注制冷劑至關(guān)重要。
2、曲軸箱加熱器：曲軸箱加熱器的功能是保持曲軸箱內(nèi)冷凍油的溫度高于系統(tǒng)中壓縮機吸氣入口的溫度。曲軸箱加熱器在使用中一般是連續(xù)加熱的，曲軸箱加熱器用于防止遷移是十分有效的，但是曲軸箱加熱器不能夠保護液體回流對壓縮機造成的傷害，且加熱器必須在壓縮機開機前很長一段時間預(yù)熱，對于實際應(yīng)用可操作性不強。
3、吸氣管氣液分離器：在吸氣管上安裝氣液分離器，用來臨時存放系統(tǒng)中溢流的液態(tài)制冷劑，并且以壓縮機能夠承受的速率向壓縮機返回液體制冷劑。制冷百科公眾號提示，不同制冷系統(tǒng)總體充注量要求不同，制冷劑控制方法各不相同，是否需要氣液分離器以及需要多大尺寸的氣液分離器在很大程度上取決于具體系統(tǒng)的要求。
展開 基于滾動轉(zhuǎn)子壓縮機微型制冷系統(tǒng)的研究進展分析
試驗結(jié)果證明，壓縮機的容積效率與壓縮機工作頻率呈正比關(guān)系，而電效率、COP與頻率呈反比關(guān)系。不同于試驗中的工況，壓縮機在實際工作時的工作頻率會受到若干不良情況的干擾從而發(fā)生改變，使壓縮機的性能更為復(fù)雜，該試驗結(jié)論為微型變頻壓縮機實際應(yīng)用中的變頻控制提供參考與經(jīng)驗。
為探究壓縮機在變頻工作的條件下COP、制冷量等變化情況，沈冰潔等研究分析了變頻滾動轉(zhuǎn)子式制冷系統(tǒng)在不同工況下的系統(tǒng)性能并得到結(jié)論：系統(tǒng)的損失會在壓縮機處于高頻工作時超過平均值；壓縮機的工作頻率與吸氣狀態(tài)選取不當(dāng)會導(dǎo)致蒸發(fā)器的性能變差。當(dāng)效率最小時，蒸發(fā)器是制冷系統(tǒng)中相對薄弱的模塊，試驗發(fā)現(xiàn)壓縮機在高頻工作時，蒸發(fā)器與冷凝器的性能較差，損失較高，可以嘗試改變制冷劑充注量等參數(shù)提高系統(tǒng)性能。
為探究R32變頻滾動轉(zhuǎn)子式壓縮機制冷系統(tǒng)在改變壓縮機頻率與吸氣狀態(tài)等影響因素時，壓縮機工作效率的變化規(guī)律，虞中旸等建立了壓縮機電效率模型，并通過試驗得出高低頻率控制時壓縮機的電效率與容積效率的變化情況，并找到壓縮機在標(biāo)準(zhǔn)空調(diào)工況下的最佳工作過熱度。
何俊等以基于從壓縮機吸氣過熱至吸氣帶液為基礎(chǔ)，探究在不同工況下滾動轉(zhuǎn)子式壓縮機制冷系統(tǒng)的性能。研究結(jié)果表明：適當(dāng)降低壓縮機工作頻率可以達到顯著的節(jié)能效果，系統(tǒng)排氣溫度也會隨之降低。但同時也會產(chǎn)生壓縮機過熱、回油困難等一系列問題。
3.1.3 噪聲處理技術(shù)
余華明對一款滾動轉(zhuǎn)子式壓縮機的噪聲特性進行了分析，并對原有的消聲器增設(shè)矩形導(dǎo)流孔。通過試驗證明了導(dǎo)流槽對噪聲有降幅的作用。如圖7為導(dǎo)流槽結(jié)構(gòu)圖，有效噪聲降幅為3 dB（A）。
展開 技術(shù)探討：帶有閃蒸器的單螺桿壓縮機制冷系統(tǒng)
模擬計算結(jié)果分析
3.1 補氣壓力對排氣溫度的影響
圖4是中間補氣壓力和排氣溫度的關(guān)系圖，由圖可知，補氣壓力在變化過程中，排氣溫度有一個最小值，對應(yīng)的補氣壓力為0.83MPa，此時壓縮機的排氣溫度為98.6℃，當(dāng)系統(tǒng)是普通無補氣增焓時，排氣溫度為102.7℃，對比分析可知，系統(tǒng)在開啟補氣增焓時，相較于無補氣系統(tǒng)，壓縮機的排氣溫度下降了4.1%。
補氣壓力較小的時候，壓縮機排氣溫度較高和一級壓縮比有關(guān)。分析原因可知，補氣壓力較 小會導(dǎo)致壓縮機在二次壓縮過程中的壓縮比相對來說比較大，導(dǎo)致壓縮機的排氣溫度較高。由圖4可知，補氣壓力大于0.83MPa時，隨著補氣壓力的繼續(xù)增大，排氣溫度不僅不降低，反而逐漸升高。研究分析可知，壓縮機排氣溫度的升高是受到了制冷劑溫度的影響，因為中間補氣壓力的升高導(dǎo)致制冷劑溫度也升高，從而直接導(dǎo)致壓縮機排氣溫度再次升高。
3.2 補氣壓力對壓縮機功率的影響
結(jié)合圖5和圖6可以看出，隨著補氣壓力的增加，壓縮機功率和系統(tǒng)的補氣比均呈現(xiàn)降低的 趨勢。分析圖5和圖6可知，壓縮機耗功量與系統(tǒng)的相對補氣量呈現(xiàn)正相關(guān)性，即壓縮機功耗隨著相對補氣量的增加而增加，由于補氣增焓的過程是一個增加制冷劑流量的過程，即補氣增焓會使得壓縮機中流過更多的制冷劑，制冷劑流量的增大會直接導(dǎo)致壓縮機做功增加，相應(yīng)的，壓縮機在制冷系統(tǒng)中的耗功也會增加。
補氣壓力和相對 補氣量二者的關(guān)系是負相關(guān)，即補氣壓力升高，相對補氣量降低，導(dǎo)致壓縮機功耗也降低。
展開 
全解5大制冷壓縮機原理、應(yīng)用、性能、優(yōu)缺點！
但它的工作原理與活塞式壓縮機有根本的區(qū)別，它不是利用汽缸容積減小的方式來提高氣體的壓力，而是依靠動能的變化來提高氣體壓力。
離心式壓縮機具有帶葉片的工作輪，當(dāng)工作輪轉(zhuǎn)動時，葉片就帶動氣體運動或者使氣體得到動能，然后使部分動能轉(zhuǎn)化為壓力能從而提高氣體的壓力。這種壓縮機由于它工作時不斷地將制冷劑蒸汽吸入，又不斷地沿半徑方向被甩出去，所以稱這種型式的壓縮機為離心式壓縮機。
2、離心式壓縮機的應(yīng)用
離心壓縮機制冷能力大，適用于大型中央空調(diào)系統(tǒng)及石化工業(yè)使用，多用于大型建筑空調(diào)調(diào)節(jié)或制冷需求。
3、離心式壓縮機的優(yōu)點
(1)離心式壓縮機的氣量大，結(jié)構(gòu)簡單緊湊，重量輕，機組尺寸小，占地面積小，相對于活塞式壓縮機，在制冷量相同時，重量較活塞式輕5～8倍。
(2)由于它沒有汽閥活塞環(huán)等易損部件，又沒有曲柄連桿機構(gòu)，運轉(zhuǎn)平衡，操作可靠，運轉(zhuǎn)率高，摩擦件少，因之備件需用量少，維護費用及人員少。
(3)工作輪和機殼之間沒有摩擦，無需潤滑。
展開 獨山子石化220kt/a乙烯裝置能耗分析與優(yōu)化
06
攻關(guān)丙烯壓縮機機組真空度波動
針對丙烯制冷壓縮機(K-501)機組真空度抗干擾能力差，當(dāng)中壓蒸汽壓力降低時真空度易出現(xiàn)波動的情況，裝置進行了深入全面的排查和原因分析后編制了完善的應(yīng)對方案并立即實施。停運開工噴射泵，切換一級噴射泵。開工噴射泵的蒸汽耗量為691kg/h，一級噴射泵蒸汽耗量為76kg/h，二級噴射泵蒸汽耗量為65kg/h。此舉不但節(jié)省了蒸汽耗量，同時也使真空系統(tǒng)趨于穩(wěn)定，消除了真空度抗干擾能力差易波動的隱患。2015-2019年大修周期內(nèi)，關(guān)鍵機組非計劃停工次數(shù)保持了零的良好記錄，從而減少了物料損失，降低了裝置能耗。
07
加強節(jié)能管理
每月初根據(jù)生產(chǎn)運行處下達的生產(chǎn)計劃(原料加工量、產(chǎn)品產(chǎn)量、能耗指標(biāo)等)及時調(diào)整影響用能的檢維修任務(wù)和操作變動，將能源指標(biāo)分解到分項能源量，下發(fā)到班組執(zhí)行。同時結(jié)合氣溫變化特點，實時調(diào)整機泵吹掃工業(yè)風(fēng)用量，降低能耗，夏季伴熱停運時，利用低壓蒸汽壓力高的特點，減少透平泵運行數(shù)量，降低高壓蒸汽耗量。天氣回暖后，及時停運現(xiàn)場蒸汽伴熱及關(guān)閉循環(huán)水換熱器旁路。根據(jù)天氣情況，實時調(diào)整現(xiàn)場照明時間，節(jié)約電耗。在保證完成每月能耗指標(biāo)的基礎(chǔ)上，不斷提高管理水平，確保全年能耗指標(biāo)行業(yè)先進。
08
積極消除能耗短板
建立健全疏水器臺帳。
展開 乙烯裝置出現(xiàn)偏離正常運行參數(shù)時，該如何操作進行調(diào)整？
1
高壓脫丙烷塔
高壓脫丙烷塔壓力是保證塔達到設(shè)計分離效果的基礎(chǔ)條件，也是裂解氣壓縮機五段的進口壓力。壓力過低會造成壓縮機功耗增加，塔頂碳四含量升高，對碳二加氫系統(tǒng)產(chǎn)生危害；壓力過高會使塔溫度升高，使碳四及以上不飽和烴發(fā)生聚合，使再沸器結(jié)垢堵塞。具體控制方式是利用高壓脫丙烷塔進出料換熱器將進料溫度控制在-7℃，穩(wěn)定裂解氣壓縮機的操作，將壓縮機五段入口壓力穩(wěn)定在1.43MPa左右。
在正常操作中，易出現(xiàn)塔壓過低，塔頂碳四含量超標(biāo)的情況。發(fā)生的主要原因是塔頂壓力降低、回流量偏小或靈敏板溫度過高。此時的解決措施通常是調(diào)整裂解氣壓縮機轉(zhuǎn)速和塔釜加熱量以控制塔壓、加大回流量或降低靈敏板溫度。
精餾塔靈敏板溫度是控制精餾操作的重要手段。靈敏板溫度的升高，容易造成塔頂碳四含量超標(biāo)，影響碳二加氫系統(tǒng)，同時造成塔釜溫度升高，加快再沸器結(jié)焦；靈敏板溫度降低容易造成塔釜碳二超標(biāo)。靈敏板溫度過高時，要盡快調(diào)整靈敏板溫度在正常值，恢復(fù)塔頂碳四在正常工藝指標(biāo)之內(nèi)，同時要密切注意碳二加氫床層溫度的變化，嚴(yán)防碳二加氫出炔、漏炔。靈敏板溫度過低會造成塔釜碳二餾分進入低壓脫丙烷塔，造成低壓脫丙烷塔壓力過高并影響塔的正常操作，此時要及時協(xié)調(diào)各崗位，減少盤油在各用戶的使用量，優(yōu)先保證高壓脫丙烷塔釜加熱。
2
碳二前加氫系統(tǒng)
碳二加氫反應(yīng)器操作中，入口溫度過高會造成催化劑活性過高，但是會降低催化劑的選擇性，可能會造成反應(yīng)器的飛溫；溫度過低會使催化劑的活性低，造成反應(yīng)器出口乙炔含量超標(biāo)，從而影響到乙烯產(chǎn)品的質(zhì)量。通常通過兩個反向操作的溫度控制閥分程控制碳二加氫反應(yīng)器的進口溫度。
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