abaqus沉降計算的案例
abaqus瀝青路面結構沉降計算模型 ￥58
abaqus瀝青路面結構沉降分析模型。（含詳細操作步驟教程，CAE，inp，odb結果文件）。
路堤高 4m，采用 Drucker-Prager（D-P）本構關系。兩層軟土分別為淤泥質粘土和粉質粘土，分別厚 11.5m 和 8m。粉質粘土采用 Clay plasticity 模型。地下水位線為砂墊層以下 1.0m。模型底面寬度取 60m，模型表面（路面表面）為 28m，模型總厚度24.69m。路面和路堤按 1：1.5 放坡。得出路面結構在15 年后的不均勻沉降（路肩與路中沉降差）。
地基承載力及沉降計算
應力及位移及應變結果如下所示：
3 結論
通過有限元計算分析，在上部混凝土基礎作用下，整個地基沉降為0.12mm，滿足現行規范限值要求，符合施工條件，可在此地基上進行上部結構施工。
計算設備：
運行時間：3min
地基承載力及沉降計算
2 結果分析
通過有限元軟件ABAQUS計算，其地基沉降曲線如下圖所示。
地基承載力及沉降計算
2 結果分析
通過有限元軟件ABAQUS計算，其地基沉降曲線如下圖所示。
應力及位移結果如下所示：
計算設備：
計算時間：20s
地基承載力及沉降計算
應力及位移及應變結果如下所示：
3 結論
通過有限元計算分析，在上部混凝土基礎作用下，整個地基沉降為0.12mm，滿足現行規范限值要求，符合施工條件，可在此地基上進行上部結構施工。
計算設備：
運行時間：3min
ABAQUS重力式橋臺地基沉降模型 ￥68
重力式橋臺地基沉降模型。其中模型總寬度為 74m，總高度為 52m（其中路面結構厚 0.7m）。水位線位于粘土層與圓礫的界面上，即地下 8m 處。橋臺后的回填料和路堤材料分別分 9 次填筑，然后鋪設搭板，最后鋪筑路面結構。模擬分層填筑時橋臺地基的沉降狀況。
購買后，將會獲得模型和詳細的操作步驟文檔。
投稿參賽：某大型沉管隧道施工過程中的沉降計算
飽和土體受荷載后會產生超靜孔隙水壓力，在超靜孔壓消散過程中，變形（沉降）逐漸增加，故施工后的變形有明顯的時間相關性。某大型隧道所處地層復雜，隧道下方不同位置處地基處理方式不同，因工程需要，需預測施工后的長期沉降、了解變形隨時間發展的過程。
要進行長期變形預測，首先需要選取合理的計算參數，并根據實測數據調整計算參數（這一過程也就是通常所說的反分析）。因地基情況復雜，涉及十多種不同的土/結構，故參數眾多，反分析難度大。本文建立了三維有限元模型，利用部分參數，計算了施工完成后一段時間內的變形情況；文中所列的是探索性的工作和階段性結果；計算顯示，計算中采用的參數和模型能反映變形趨勢，為下一步的長期變形預測提供了指導。
文中詳細闡述了有限元的建模和計算思路，考慮到工程情況特殊，故隱去了工程的關鍵信息。
某大型沉管隧道施工過程中的沉降計算.pdf
展開 ABAQUS 原始鄧肯張模型模擬3D比奧固結沉降 ￥66.67
鄧肯張模型(duncan-chang model)模擬3維比奧固結(biot consolidation)沉降
1、 模型建立
建立一個10m*10m*10m的土體，干密度為1.8t/m3，水的容重為10kN/m3，假設地下水位與土體地面齊平，即土體為飽和土。
土體本構為原始鄧肯張模型(duncan-chang model)：該本構為非線性彈性本構，彈性模量和泊松比隨著圍壓的變化而發生變化，包含11個材料參數，通過子程序UMAT使鄧肯張模型的應力應變關系在ABAQUS中得以實現。
模型邊界條件：
1） 土體底部固定，四周邊界僅允許發生豎向沉降位移，土體在自重及初始圍壓50kPa下進行預固結；
2） 模型只能通過表面進行排水；
3） 在取得地應力平衡后，在土體頂部施加200kPa壓強使土體發生固結沉降。
模型初始條件：
1） 模型初始固結壓強為50kPa，在自重（重力加速10m/s2）條件下，在ABAQUS中建立初始地應力平衡（即，初始有效應力平衡）；
2） 模型初始孔隙率為1.5（即，初始孔隙率的平衡）；
3） 模型假設孔壓呈線性分布，頂面孔壓為0，底部初始孔壓為100kPa（即，初始孔隙水壓力平衡）；
4） 賦予模型狀態變量：歷史上最大的偏應力，固結應力和應力水平。
2、 模擬結果
模擬結束時的孔隙水壓力分布圖
模擬結束時的土體有效應力分布圖
土體表面的時間應變曲線
土體表面的時間沉降曲線
土體的初始固結壓力（賦予土體的初始狀態變量）
展開 樁網復合地基固結沉降abaqus文件 ￥5
今天分享一個計算復合地基固結沉降的abaqus模型。很多初次對復合地基建模新手總是會疲于處理復雜的接觸問題。如果是帶樁帽的剛性樁，一個模型的接觸面可能會有上百個，很容易出現接觸問題。
模型簡介：樁網復合地基abaqus模型，cae文件版本為2019，也可以用inp文件生成cae文件，這個對版本沒有要求。模型分析的目的是得到填土過程中地基固結沉降，模型各部分尺寸如下圖。
網格劃分后的模型如下圖所示。建模時候建立了很多個樁間距的模型，因此
土工格柵embedded在墊層內，實際上的格柵的網格尺寸很小，不可能按照實際尺寸進行建模，可以采用單位長度范圍內的格柵抗拉剛度等效的方法方法格柵的尺寸。
模型中解除對共有194對接觸對，下圖中204包含了模型計算過程中為實現填土加載設置的kill單元體操作，見interaction管理器的最后幾欄。
模型接觸對處理技巧：先用“Find contact pairs” 自動搜索接觸對，注意看第一列，他是以兩個part名加短橫線命名接觸對，短橫線之前的是主面，短橫線之后是從面。樁網復合地基中，樁由于剛度較大，必須是主面，根據這一點要求，選中樁名字在后的接觸對，然后點擊切換主從面，點擊一次就行，點擊完成后接觸面名稱不會變，但是主從面已經對換了。
分析完成后結果如下圖，其他細節可以從模型中查看。
展開 abaqus黏土固結沉降數值分析與解析解對比
該例題來自教程Applied Soil Mechanics with ABAQUS and Plaxis Applications，通過該案例可以學習采用abaqus粘性土固結沉降與時間的關系，并通過計算值與理論值對比可知，數值計算結果與理論值非常接近可靠。學習了劍橋模型參數的設置、孔壓邊界條件的設置、有效地應力概念以及結果后處理！
abaqus水泥土樁復合地基固結沉降變形分析 ￥5
abaqus水泥土樁復合地基固結沉降變形分析
abaqus固結沉降解析解及數值解對比（劍橋模型的使用） ￥15
計算出的垂直沉降時間歷程如圖4.29所示，將其與通過分析得出的最終固結沉降進行比較。 理論解與有限元解之間存在非常顯著的差異。 差異主要歸因于以下事實：
問題是二維合并問題； 一維分析解[方程式（4.11）和（4.12）]僅得出最終固結沉降量的近似值。 造成這種差異的另一個原因是，假設要在分析溶液中使用的每個粘土子層的中心處計算σ時，假定土壤具有均一性和線性彈性。 實際上，該示例中的土壤是非均質的和非彈性的：它由一層沙和一個厚的彈塑性粘土層組成，其參數隨深度而變化，并在有限元解決方案中予以考慮。
基于ABAQUS的豎向荷載下三維樁土沉降變形分析_盛志強.pdf
基于ABAQUS的豎向荷載下三維樁土沉降變形分析_盛志強.pdf
ABAQUS混凝土損傷塑性模型-C30EXCEL計算表格（含計算結果）
這是根據GB50010-2010中混凝土結構設計規范中的混凝土本構模型，結合文獻所述的損傷因子定義，編制的計算C30混凝土非彈性應變和損傷因子的EXCEL表格。也是邊學變做，希望能和大家多交流。
C30砼本構（損傷塑性模型）.rar
ABAQUS混凝土損傷塑性損傷因子計算依據.rar
ABAQUS 在計算到step3后計算中斷，變形過大
我在原本可以計算的模型的基礎上修改的，只是刪了幾個樓板與梁連接的栓釘
