輻射阻尼的案例
等效輻射聲功率（ERP）優化阻尼工況探討一下嗎
有會的嗎
ANSYS知識普及系列16——在ANSYS里施加地震慣性力的方法
04行：從數據文件time.txt里讀時間值到數組ACCEXYZ的第零列
06行：將數組ACCEXYZ的第零行賦值，如果不對行插值的話也可以不賦值
2、ANSYS中施加地震動荷載的討論
本貼中所說的在結構上施加慣性荷載的方法僅適用于對剛性基礎上的結構的地震分析，對于考慮結構-地基相互作用的分析，由于需要考慮地基對結構的影響，其中最重要的因素就是地基輻射阻尼的影響，這在ANSYS里還不太好做。目前用得比較多的，也是最常用的方法就是用無質量地基模型，即在建立結構和地基的模型后，對地基周圍的截斷邊界加固定約束，地基的密度設置為零，但地基彈性模量不為零，考慮地基的剛度影響，然后用上面的方法加整體慣性力。但是，這種方法由于沒有能夠考慮地基的輻射阻尼，往往導致計算結構偏于保守（計算結果往往較考慮地基輻射阻尼時要大）。
展開 學術論文|面向深遠海的新型海上風力機浮式平臺水動力性能研究
例如：新型浮式平臺優化了半潛式平臺易受波浪載荷影響的缺點，降低了一階波浪力；在保持平動附加質量與半潛式平臺較為接近的同時，明顯提高搖動方向附加質量；新型浮式平臺各向輻射阻尼均維持在較優水準，提升了垂蕩與縱搖/橫搖輻射阻尼；此外，新型浮式平臺垂蕩、縱搖/橫搖響應幅值算子明顯小于另外2種平臺，優化了該方向運動響應。
單柱式平臺相對于半潛式和本文新平臺的顯著優點是對結構耗材量帶來的材料成本優勢，但其伴隨而來的運輸成本仍居高不下。更為重要的是，單柱式平臺在多項水動力性能的對比上，優化幅度要明顯小于本文提出的新平臺，且對于適用水深的要求也降低了單柱式平臺的適用性。綜上所述，新平臺在經濟適用性以及水動力性能多項指標均相對2類方案有不同程度的優化。
圖4 平臺運動6自由度時歷運動曲線
05
結論
本文結合半潛式平臺與單柱式平臺的型式特點，對面向深遠海的新型海上風機浮式平臺進行研究，在考慮海上浮式風力機結構全耦合效應的基礎上，對半潛式平臺、單柱式平臺與本文提出的新型浮式平臺進行了風–浪–流多場動力分析，主要研究結論如下：
1）本文提出了一種海上風力機漂浮式平臺優化設計新方法，該方法基于降低重心與增大慣性矩的思想提高平臺整體穩定性，通過迭代計算優化浮式平臺參數直至達到最優效果。
展開 離散元-邊界元動力耦合模型
本文提出了一種二維變形體離散元與時域邊界元的耦合模型，這一模型可以將非連續體的模擬與無限域的模擬統一在一個模型中，可用于在地震波動輸入條件下，考慮輻射阻尼的巖體邊坡或地下結構等的動力穩定和變形分析，拓寬了離散元動力分析的領域。算例分析表明本耦合分析模型具有較高的精度
261281--.doc
【浮體分析小品】一艘小躉船的系泊分析與校核
系泊分析遵循API-RP-2SK規范進行，分為如下步驟：
1.使用AQWA-Line對平臺進行水動力計算，給出平臺的一階、二階波浪載荷，輻射阻尼、幅值相應算子RAO。使用全QTF法得出全QTF矩陣，以便對比分析是否存在二階淺水效應；
2.將AQWA-Line得到的水動力分析數據輸入到Orcaflex里面，建立系泊分析模型；
3.對比不同二階載荷分析方法計算結果，分析是否存在二階淺水效應；
4.針對設計海況進行系泊 ，考慮到平臺本身和系泊系統的對稱性，計算環境來向角度分別為0°、45°、90°。風浪流均為共線同一方向。根據API-RP-2SK推薦做法，每個工況進行5次不同波浪種子的計算，每次計算為3個小時。5次計算的平均值作為設計結果。分析工況包括平臺系泊系統完整工況及單根系泊纜破斷兩個主要工況。
三、分析結果
計算了三個環境來向作用下系泊系統完整、單根纜繩破斷狀態下系泊纜張力計平臺運動情況。平臺較小，運動性能較差，呈現隨波運動的特征；考慮到水深較淺，計算中分析了二階淺水效應的敏感程度，計算結果表明：由于平臺較小，波高較小，二階淺水效應并不明顯，使用Newman近似法可以得到較為精確地結果；考慮到平臺運動較為劇烈，系泊系統設計時加大了錨鏈尺寸并采用4X2的系泊方式，計算結果表明系泊系統能夠滿足要求。系泊纜受力量級在20噸以下，還是很小的。下圖為典型系泊纜張力時域曲線
展開 船舶噪聲仿真分析
船舶噪聲來源主要有三個，分別是艙室噪聲、水下輻射噪聲以及自噪聲，分別介紹如下：
01
艙室噪聲
艙室噪聲是由船舶的結構噪聲和空氣噪聲共同引起的。除空氣聲源艙室和鄰近艙室中的艙室噪聲主要由空氣噪聲決定外，其它艙室的艙室噪聲主要由結構噪聲決定。
02
水下輻射噪聲
船舶在海上航行時引起的水下輻射噪聲，主要由機械設備振動產生的水下噪聲、螺旋槳噪聲、螺旋槳脈動壓力作用在艉部結構產生的水下噪聲和水動力噪聲組成。
03
自噪聲
自噪聲是指聲納接收換能器所接收到的其載體產生的噪聲和聲納設備本身產生噪聲的總和。
目前噪聲仿真分析技術已擁有聲振耦合分析功能，適用于仿真計算船體設備的振動引起的聲輻射、水下艦艇的聲輻射、阻尼與隔振等問題，并可以通過合理地優化船舶總體結構與各部件，達到減振降噪的目的。圖中是水下某艦艇聲輻射仿真分析應用示例。
展開 聲學仿真：船舶噪聲仿真分析
來源：舟山虛擬仿真驗證平臺
船舶噪聲來源主要有三個，分別是艙室噪聲、水下輻射噪聲以及自噪聲，分別介紹如下：
01
艙室噪聲
艙室噪聲是由船舶的結構噪聲和空氣噪聲共同引起的。除空氣聲源艙室和鄰近艙室中的艙室噪聲主要由空氣噪聲決定外，其它艙室的艙室噪聲主要由結構噪聲決定。
02
水下輻射噪聲
船舶在海上航行時引起的水下輻射噪聲，主要由機械設備振動產生的水下噪聲、螺旋槳噪聲、螺旋槳脈動壓力作用在艉部結構產生的水下噪聲和水動力噪聲組成。
03
自噪聲
自噪聲是指聲納接收換能器所接收到的其載體產生的噪聲和聲納設備本身產生噪聲的總和。
目前噪聲仿真分析技術已擁有聲振耦合分析功能，適用于仿真計算船體設備的振動引起的聲輻射、水下艦艇的聲輻射、阻尼與隔振等問題，并可以通過合理地優化船舶總體結構與各部件，達到減振降噪的目的。圖中是水下某艦艇聲輻射仿真分析應用示例。
展開 STAR-CCM+系泊問題：漂浮式海洋牧場養殖裝置系泊系統設計
通過線型疊加入射勢、輻射勢及繞射勢，以此來表示浮體周圍流場的總速度勢：
式中：Φ1(x,y,z,t)為入射波速度勢；ΦR(x,y,z,t)為輻射速度勢；ΦD(x,y,z,t)為繞射速度勢；(x,y,z)為流場中的位置坐標；t為時間。
結合運動學邊界條件、動力學條件、遠場邊界條件以及物體表面邊界條件，最終得到總速度勢定解條件，見式（2），
其中：n為物面法向量；i為虛數單位；g為重力加速度；k為波數，滿足k=ω2/g；vn為浮體濕表面S0的法向速度；ω為波浪頻率。
式（2）為速度勢的定解條件，入射波的速度勢已知后，即可求得輻射速度勢和繞射速度勢。將浮體所受波浪力分成3種力，即入射、繞射和輻射，而入射波浪力與繞射波浪力構成波浪激勵力。通過所得輻射勢和繞射勢，求解浮體的波浪力，進而建立浮體的頻域運動方程，見式（3）。
式（3）中：m為浮體質量；λa為額外阻尼系數；μij為附加質量；λij為輻射阻尼；K為靜水回復系數；Ka為額外剛度系數；xi為浮體的位移；F為波浪激勵力。
之后將浮體的頻域運動方程轉換為時域運動方程。當浮體進行六自由度微幅運動時，可以把運動看成一系列脈沖運動。將浮體周圍的速度勢進行疊加求解。浮體運動下，流體輻射勢可以表示為
式中：xj(t) 為浮體在j方向運動的速度或者是角速度；ψj為浮體單位脈沖運動產生的速度勢，且在j方向上；χj為浮體做單位脈沖運動后t時刻的速度勢。
通過伯努利方程求得浮體表面動壓力并進行濕表面積分，得到浮體輻射水動力和力矩：
式中：mij為附加質量矩陣；Kij為延遲函數；Xj(t)為浮體在j方向運動的加速度或者是角加速度。
展開 ANSYS AQWA系泊分析：漂浮式海洋牧場養殖裝置系泊系統設計
通過線型疊加入射勢、輻射勢及繞射勢，以此來表示浮體周圍流場的總速度勢：
式中：Φ1(x,y,z,t)為入射波速度勢；ΦR(x,y,z,t)為輻射速度勢；ΦD(x,y,z,t)為繞射速度勢；(x,y,z)為流場中的位置坐標；t為時間。
結合運動學邊界條件、動力學條件、遠場邊界條件以及物體表面邊界條件，最終得到總速度勢定解條件，見式（2），
其中：n為物面法向量；i為虛數單位；g為重力加速度；k為波數，滿足k=ω2/g；vn為浮體濕表面S0的法向速度；ω為波浪頻率。
式（2）為速度勢的定解條件，入射波的速度勢已知后，即可求得輻射速度勢和繞射速度勢。將浮體所受波浪力分成3種力，即入射、繞射和輻射，而入射波浪力與繞射波浪力構成波浪激勵力。通過所得輻射勢和繞射勢，求解浮體的波浪力，進而建立浮體的頻域運動方程，見式（3）。
式（3）中：m為浮體質量；λa為額外阻尼系數；μij為附加質量；λij為輻射阻尼；K為靜水回復系數；Ka為額外剛度系數；xi為浮體的位移；F為波浪激勵力。
之后將浮體的頻域運動方程轉換為時域運動方程。當浮體進行六自由度微幅運動時，可以把運動看成一系列脈沖運動。將浮體周圍的速度勢進行疊加求解。浮體運動下，流體輻射勢可以表示為
式中：xj(t) 為浮體在j方向運動的速度或者是角速度；ψj為浮體單位脈沖運動產生的速度勢，且在j方向上；χj為浮體做單位脈沖運動后t時刻的速度勢。
通過伯努利方程求得浮體表面動壓力并進行濕表面積分，得到浮體輻射水動力和力矩：
式中：mij為附加質量矩陣；Kij為延遲函數；Xj(t)為浮體在j方向運動的加速度或者是角加速度。
展開 聲音的產生——結構致聲：第二部分
作者：MATTHIAS SCHOLZ
Brüel & Kj?r用戶界面設計師
應用聲學博士
續《聲音的產生》第一部分
阻尼
弦將繼續振蕩，直至能量耗盡，無論是通過聲音將能量輻射出去還是被阻尼耗盡。阻尼將能量轉換成一種使系統（此處為弦）不再振蕩的形式——通常是消散熱量（導走），從系統中散失。在不希望有振動的系統中，通過諸如摩擦和粘性相互作用之類的機制，將能量從振蕩運動中快速耗散。汽車減震器就是一個典型的例子。
就吉他而言，琴弦與其支撐之間會產生一些摩擦，這會將一些振動能量轉化為熱量。但對于樂器，需要將盡可能多的能量作為聲音輻射出去。實際上，拔弦的聲音的持續時間表明，支撐處的損失引起的阻尼相當低。相反，來自琴弦的大部分能量都將轉移到吉他的琴身上，盡管一次只有少量能量，但仍能保持振蕩。但是，為什么吉他還需要琴身呢？
輻射
如果一根繩子在兩個混凝土柱之間拉直，它也會保持震顫，但我們很難聽到任何聲音，尤其是在一定距離以外。繩子不能發出聲音的主要原因在于其直徑與聲音在空氣中的波長之比。
大多數吉他弦的直徑為0.2mm到1.3mm。將其與空氣中1kHz處的聲音波長（大約30 cm）比較，吉他可以產生音調更低的音符，從而產生更長的波長。即使達到20kHz的可聽聲上限，空氣中的波長仍有1.5cm，依然是弦直徑的數倍。因此，弦線只有有限的空間影響，并且其振動直接輻射到空氣中的效率很低。
為了克服這種微弱的輻射效果，琴弦需要與出色的輻射器（即琴身）匹配。與空氣中的波長相比，吉他琴身的大型木質表面具有出色的空間延展性。此外，通過將它們布置成盒形，僅木板的外部將聲音直接輻射到環境中。在其內部，表面與被封閉在其中的空氣相互作用，封閉的空氣與音孔一起充當相匹配的共鳴器。
展開 聲音的產生——結構致聲：第二部分
作者：MATTHIAS SCHOLZ
Brüel & Kj?r用戶界面設計師
應用聲學博士
續《聲音的產生》第一部分
阻尼
弦將繼續振蕩，直至能量耗盡，無論是通過聲音將能量輻射出去還是被阻尼耗盡。阻尼將能量轉換成一種使系統（此處為弦）不再振蕩的形式——通常是消散熱量（導走），從系統中散失。在不希望有振動的系統中，通過諸如摩擦和粘性相互作用之類的機制，將能量從振蕩運動中快速耗散。汽車減震器就是一個典型的例子。
就吉他而言，琴弦與其支撐之間會產生一些摩擦，這會將一些振動能量轉化為熱量。但對于樂器，需要將盡可能多的能量作為聲音輻射出去。實際上，拔弦的聲音的持續時間表明，支撐處的損失引起的阻尼相當低。相反，來自琴弦的大部分能量都將轉移到吉他的琴身上，盡管一次只有少量能量，但仍能保持振蕩。但是，為什么吉他還需要琴身呢？
輻射
如果一根繩子在兩個混凝土柱之間拉直，它也會保持震顫，但我們很難聽到任何聲音，尤其是在一定距離以外。繩子不能發出聲音的主要原因在于其直徑與聲音在空氣中的波長之比。
大多數吉他弦的直徑為0.2mm到1.3mm。將其與空氣中1kHz處的聲音波長（大約30 cm）比較，吉他可以產生音調更低的音符，從而產生更長的波長。即使達到20kHz的可聽聲上限，空氣中的波長仍有1.5cm，依然是弦直徑的數倍。因此，弦線只有有限的空間影響，并且其振動直接輻射到空氣中的效率很低。
為了克服這種微弱的輻射效果，琴弦需要與出色的輻射器（即琴身）匹配。與空氣中的波長相比，吉他琴身的大型木質表面具有出色的空間延展性。此外，通過將它們布置成盒形，僅木板的外部將聲音直接輻射到環境中。
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