支座開裂
關注創建者：匿名 創建時間：2021-07-26
支座開裂的視頻教程
ABAQUS東南大學碩士論文復現——PRC預應力管樁滯回有限元模擬
破壞形態對比 有限元模擬的破壞形態與試驗吻合，PRC管樁在加載端與支座附近開裂，同時由于預應力的存在裂縫擴展程度相對不明顯。 結語 PHC和PRC為工程中常用的預制管樁，其抗震性能相對比較關注。本案例為保姆級教程，從建模開始錄制，包含部件、分析步、相互作用、后處理等步驟，適合新手學習。
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支座開裂的實例教程
3.3.6 支座缺陷
(1)開裂、變形；
支座開裂、變形
1）在交工檢測時發現支座開裂，說明支座質量不好，最好更換。如果是個別現象，且不嚴重，也可暫不更換；更換過程中應避免對梁的不利影響；
2）支座變形需區分是否為正常變形（因為支座在溫度作用下會產生正常的剪切變形），并評估對使用的影響程度，必要時需修復。
(2)
脫空、偏壓；
由于此橋為雙向縱坡2%，但設計時梁端未調平，導致全部支座均脫空嚴重、剪切變形嚴重。
支座脫空、偏壓
1）支座脫空需明確是局部脫空還是整體脫空，局部脫空一般采用墊薄鋼板等方法修復；整體脫空對主梁的受力很不利，必須進行修復，一般需對主梁進行頂升后，才能修復或更換；
2）支座偏壓會使橋墩產生水平推力，嚴重是可能導致橋墩偏移。一般需對梁進行頂升、對梁底墊板進行調平，才能徹底解決問題。
3.3.7 橋面系
(1)橫坡、縱坡不滿足設計要求、不順適；
(2)泄水管頂面高于鋪裝層、高于防水層
橋面橫坡、縱坡、泄水管不滿足要求
1)橫坡、縱坡不滿足要求導致橋面排水不暢，可適當增加排水管來解決排水的問題；
2)泄水管高度問題也會直接影響橋面排水，需采取降低管口高度的措施，加以解決。
展開 高規第3.3.17條：填充墻為磚墻時，框架結構可取0.6~0.7，框剪結構0.7~0.8，剪力墻結構0.9~1.0（應注意短肢剪力墻結構）
②剪力墻連梁剛度折減系數應保證在正常使用條件下連梁不致開裂。必要時應進行二次計算，以避免正常使用情況下連梁開裂。
04 某些構件不宜進行折減。
計算機計算時，軟件對所有構件的扭矩都按照輸入的扭矩折減系數進行了折減。這會使得存在扭矩的折梁或曲梁扭矩也進行了折減，結構存在安全隱患。這些構件扭矩不應進行折減。角窗的連梁（折梁）應充分考慮到結構軟件無法完全按照荷載規范第4.1.2條的要求進行折減。對軟件折減幅度大的構件，應手算復核。
此外應注意以下幾方面：
①計算主裙樓連為一體的結構的墻、柱與基礎時，對于裙房部分，折減時計算層數有誤。
此種情況應特別注意。
② 錯層結構或中間有樓層缺失的情況，當計算樓層數與實際相差較大時應另行計算。
③特殊房間荷載折減。
05 應注意層高變化較大時（如設備層），結構軟弱層的剛度比以及抗剪承載能力的比值符合規范要求。
06 樓層抗剪承載力低于上層的80％時，應強制指定薄弱層，并使抗剪承載力比值不小于65%。樓層不能既是薄弱層又是軟弱層。
07 應保證計算的振型數，使質量參與系數不小于90％。（鋼結構屋蓋與空曠結構等復雜結構。高層結構計算振型數不應小于９；考慮扭轉藕聯時不應小于15；多塔結構不應小于塔數目的９倍。
08 大跨度簡支次梁應進行撓度與裂縫驗算，特別是跨高比大的梁。要求跨高比不要太大。大跨度樓板計算應綜合考慮支座約束情況，協調相鄰板厚、標高和支座配筋量。作為支座的梁應大于兩倍板厚。
09 混凝土框架筒體結構，應注意提高第二道防線的抗震能力。外框的0.2Q0內力調整系數不能自定取最大值2倍，宜按實際比值取用。
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T 型梁四點彎曲試驗應用場景：
土木橋梁：檢測混凝土、鋼制 T 梁抗彎承載力、開裂性能與結構剛度，用于建筑、橋梁構件設計與安全評估。
機械工程：標定型鋼、復合材料構件的彎曲強度與變形特性，服務設備支架、輕量化結構研發。
科研試驗：獲取純彎曲狀態下的應力、應變數據，研究材料破壞、屈曲及疲勞特性。
試件幾何尺寸如圖2.3所示，試件實際跨距L = 440 mm，試驗加載支座范圍內有效跨距S = 400 mm，梁寬B = 100 mm，梁高D = 100 mm，跨中初始裂縫長度a0 = 40 mm，縫寬為2 mm。
設置加載塊及支座與試件間的接觸。
編輯
跳轉
將下部支座固定，上部施加豎向位移，完成載荷的設置。
進行網格劃分。
建立作業提交計算并查看多晶模型的開裂結果。
建立梁支座，并將下部支座設置為固定約束，跨中添加豎直向下的位移，進行混凝土梁的三點彎曲試驗模擬。
對模型進行網格劃分，跨中部分適當加密網格。
創建作業提交分析并查看結果。
（四）邊界條件與加載方式
模擬三點彎試驗邊界條件，梁兩端支座設為簡支約束，限制豎向和水平位移，允許繞支座轉動。
２. １ 結構基本參數
數值計算采用簡支梁的形式約束， 梁截面為 １５０ｍｍ × ３００ｍｍ 的矩形， 分別在支座處和施加載荷 處各設置鋼板作為墊塊， 墊塊與梁采取 ＴＩＥ 連接， 墊塊位置為梁兩端向跨中 ３００ｃｍ 范圍內， 厚度為 ６ｃｍ， 寬度為 １５０ｃｍ， 跨中加載 １３ｃｍ 位移荷載， 位 移方向向下。
因此，若是采用常規不當的填充墻做法，開裂屬于構造不當的情況。
圖 減震/隔震結構譜分析
JY的建議：位移型/速度型阻尼器 布置在框架結構之中，而不可應用于帶有大量剪力墻的結構體系中，不要陶醉在虛假的數值計算中。
即便是高層，也可采用多阻尼器的框架結構，此時側向剛度可更多的讓位移型阻尼器提供。
四、仿真結果展示
由下圖可以得到（10倍變形放大），當1號墻體拆除時，對應樓上將多處出現開裂，與實際現象一致。因此，在裝修過程中，在對結構信息不了解的情況下，切勿對承重受力構件進行暴力拆除，否則將來帶來不可預見的損失。
完
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在性能設計時，需對三個性能級別提供指導（各個國家或標準可能有差異，但都包含）:
?立即使用（IO）：通過限制結構損傷(例如，鋼的屈服、混凝土的顯著開裂和非結構損傷)實現本質上的彈性行為。
?生命安全（LS）：限制結構和非結構部件的損壞，以盡量減少受傷或傷亡的風險，并保持重要的流通路線的可達性。
③ 應力腐蝕開裂 應力腐蝕開裂通常表現為脆性破壞，且發生破壞的過程時間短，因此危害嚴重。造成奧氏體不銹鋼應力腐蝕開裂的主要原因是焊接殘余應力。焊接接頭的組織變化或應力集中的存在，局部腐蝕介質濃縮也是影響應力腐蝕開裂的原因。
④ 焊接接頭的σ相脆化 σ相是一種脆硬的金屬間化合物，主要析集于柱狀晶的晶界。γ相和δ相都可發生σ相轉變。
