活荷載的案例
如何考慮活荷載不利布置？
一、教科書里荷載的最不利組合的描述
連續(xù)梁所受荷載包括恒載和活荷載兩部分，其中活荷載的位置是變化的，所以在計算內(nèi)力時，要考慮荷載的最不利組合和截面的內(nèi)力包絡(luò)圖。
對于單跨梁，顯然是當全部恒載和活荷載同時作用時將產(chǎn)生最大的內(nèi)力。但對于多跨連續(xù)梁某一指定截面往往并不是所有荷載同時布滿梁上各跨時引起的內(nèi)力為最大。結(jié)構(gòu)設(shè)計必須使構(gòu)件在各種可能的荷載布置下都能可靠使用，這就要求找出在各截面上可能產(chǎn)生的最大內(nèi)力，因此必須研究活荷載如何布置使各截面上的內(nèi)力為最不利的影響，即活荷載的最不利布置。
如下圖所示為五跨連續(xù)梁，當活荷載布置在不同跨間時梁的彎矩圖和剪力圖。
從上圖中可以看出其內(nèi)力圖的變化規(guī)律，當活荷載作用在某跨時，該跨跨中為正彎矩，鄰跨跨中為負彎矩，然后正負彎矩相間；比較各彎矩圖可以看出，例如對于1跨，本跨有活荷載，當在3、 5跨同時也有活荷載時，使1跨+M值增大，而2、4跨同時有活荷載時，則在1跨引起-M，使1跨+M值減小，因此欲求1跨跨中最大正彎矩時，應在1、3、5跨布置活荷載。同理可以類推出求其他截面產(chǎn)生最大彎矩時活荷載的布置原則。
根據(jù)上述分析，可以得出確定連續(xù)梁活荷載最不利布置的原則如下：
1.欲求某跨跨中最大正彎矩時，應在該跨布置活荷載；然后向兩側(cè)隔跨布置。
2.欲求某跨跨中最小彎矩時，其活荷載布置與求跨中最大正彎矩時的布置完全相反。
3.欲求某支座截面最大負彎矩時，應在該支座相鄰兩跨布置活荷載，然后向兩側(cè)隔跨布置。
4.欲求某支座截面最大剪力時，其活荷載布置與求該截面最大負彎矩時的布置相同。
根據(jù)以上原則可確定活荷載最不利布置的各種情況，它們分別與恒載（布置各跨）組合在一起，就得到荷載的最不利組合，如下圖所示為五跨連續(xù)梁最不利荷載的組合。
展開 鋼箱梁系桿拱橋靜動力分析
拱肋外腹板設(shè)置裝飾性結(jié)構(gòu)?全橋采用42根蘭格爾體系吊桿,順橋向每相鄰3m設(shè)置1根吊桿,橫橋向為雙吊桿,拉索采用黑色內(nèi)層?彩色外層雙層結(jié)構(gòu)的高密度聚乙烯護套料?吊桿索拱端為冷鑄錨固體系,梁端為固定端錨具,拱端為張拉端錨具?橋梁的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)及立面布置見表1和圖2?
2 有限元模型建立
采用MIDAS/Civil建立系桿拱橋模型(見圖3),主梁和拱肋采用梁單元模擬,吊桿采用桁架單元模擬?在拱腳處設(shè)固定支座,視為固結(jié),主梁和拱肋臨時支架用彈性連接模擬,對模型進行無墩模擬分析?
3 靜力特性分析
3.1 成橋狀態(tài)受力分析
選取以下3種荷載組合研究該橋的靜力特性:組合1為恒荷載;組合2為活荷載;組合3為恒荷載+活荷載+溫度荷載?橋梁的恒荷載根據(jù)結(jié)構(gòu)材料及幾何參數(shù)由MIDAS/Civil程序自動加載;汽車荷載采用城市-Ⅰ級;人群荷載按CJJ11—2011《城市橋梁設(shè)計規(guī)范》取用,計算值為2.59kN/m2;溫度荷載以升溫15℃計算;吊桿和系桿的張拉力按施工階段通過對桁架單元施加索力實現(xiàn)?各荷載組合作用下系桿拱橋關(guān)鍵截面的位移和內(nèi)力見圖4~6?
由圖4~6可知:1)橋梁結(jié)構(gòu)在承受荷載作用時,結(jié)構(gòu)撓度受到很大影響?由于恒荷載和活荷載的特性,如恒荷載中的自重和二期荷載在結(jié)構(gòu)承受所有荷載中比例較中,而活荷載中的汽車荷載和人群荷載是當有車輛或行人通過時才作用到橋梁上,故橋梁遭受恒荷載產(chǎn)生的豎向位移遠大于活荷載產(chǎn)生的豎向位移;組合3中溫度荷載對橋梁的影響主要是鋼結(jié)構(gòu)的溫度次應力和自應力,對位移影響較小?2)橋梁承受的內(nèi)力主要是恒載作用產(chǎn)生的,活載產(chǎn)生的內(nèi)力占比很小?3)在3種荷載組合作用下,吊桿內(nèi)力分布規(guī)律符合設(shè)計要求,吊桿所受張力除1#?21#吊桿外,其他吊桿都關(guān)于跨中對稱,1#?21#吊桿由于吊桿計算長度較小,張拉時無法完成張拉受力,導致有所差別
展開 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范主要名詞術(shù)語
頻遇值是設(shè)計基準期內(nèi)荷載達到和超過該值的總持續(xù)時間與設(shè)計基準期的比值小于0.1的荷載代表值。
以辦公樓的樓面活荷載為例，辦公樓標準值為2.0kN/m2，其頻遇值系數(shù)為0.5，則辦公樓樓面活荷載的頻遇值為0.5*2.0kN/m2=1.0kN/m2.在設(shè)計基準期（50年）內(nèi)，超越1.0的時間只有不到10%，也就是5年。
7、準永久值：對可變荷載，在設(shè)計基準期內(nèi)，其超越的總時間約為設(shè)計基準期一半的荷載值。
《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標準標準》4.0.9條文說明：相對于可變荷載而言。用于正常使用極限狀態(tài)的準永久組合和頻遇組合中。準永久值根據(jù)在設(shè)計基準期內(nèi)荷載達到和超過該值的總持續(xù)時間與設(shè)計基準期的比值為0.5確定。結(jié)構(gòu)設(shè)計時，準永久值主要用于考慮荷載長期效應的影響。
以辦公樓的樓面活荷載為例，辦公樓標準值為2.0kN/m2，其準永久值系數(shù)為0.4，則辦公樓樓面活荷載的頻遇值為0.4*2.0kN/m2=0.8kN/m2. 意味著在50年設(shè)計基準期內(nèi)，超越0.8的時間為一半的設(shè)計基準期，也就是25年。
計算鋼筋混凝土構(gòu)件裂縫時用準永久值，因為裂縫是長期效應，即大部分時間都這樣。準永久值就是超過一半的時間都是這樣；而標準值是設(shè)計基準期內(nèi)最大的值，計算裂縫時考慮用長期出現(xiàn)的荷載，而不是最大荷載。也就是在長期作用下都滿足裂縫的要求即可。
消防車、直升飛機坪、風荷載出現(xiàn)的概率比較小，所以其準永久值為0.
8、荷載設(shè)計值：荷載代表值與荷載分項系數(shù)的乘積。荷載代表值是用以驗算極限狀態(tài)所采用的荷載量值，例如標準值、組合值、頻遇值和準永久值。
9、荷載效應：由荷載引起結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件的反應，例如內(nèi)力、變形和裂縫等。
10、荷載組合：按極限狀態(tài)設(shè)計時，為保證結(jié)構(gòu)的可靠性而對同時出現(xiàn)的各種荷載設(shè)計值的規(guī)定。
展開 基于ANSYS的整體張拉索膜結(jié)構(gòu)荷載CAE分析
2.3ANSYS在結(jié)構(gòu)體系彈塑性性能分析中的應用
對于許多工程問題，近似地用線性理論來處理可使計算簡單切實可行，并符合工程的精度要求，如對結(jié)構(gòu)進行線性靜力分析，結(jié)構(gòu)的剛度不變化，荷載與位移呈線性關(guān)系。但是許多問題的荷載與位移為非線性關(guān)系，結(jié)構(gòu)剛度是變化的，用線性理論完全不合適，必須用非線性理論解決。結(jié)構(gòu)非線性問題主要有幾何非線性、材料非線性、狀態(tài)非線性三類，通常結(jié)構(gòu)非線性不是單純某類問題，如可能要同時考慮幾何和材料非線性問題，稱為雙重非線性問題，這些問題ANSYS均可解決。
運用ANSYS軟件對本文中的張拉索膜結(jié)構(gòu)進行幾何非線性（單非）和幾何、材料雙重非線性（雙非）全過程分析，考察結(jié)構(gòu)在20倍“自重+滿跨活荷載”設(shè)計值下加載全過程中的力學響應。考慮應力剛化效應，采用Newton-Raphson法對結(jié)構(gòu)進行非線性方程組求解。考慮膜上預應力的剛度貢獻，將各種使用荷載（馬道、吊掛物荷載、索夾重等）轉(zhuǎn)化為節(jié)點荷載，各種活荷載施加于膜上各節(jié)點處，對節(jié)點分若干荷載步逐步加載。對材料進行彈塑性分析時，索單元采用LINK180三維有限應變桿單元，LINK180單元可考慮材料的非線性，具有塑性、蠕變、大變形、大應變等功能，通過實常數(shù)設(shè)置為只受拉不受壓單元，再通過施加初應變的方法對其施加預應力。高強鋼絞線應力-應變曲線沒有明顯的屈服點，超過比例極限后應變非線性增長較快，極限應變?nèi)?.03，所以這里采用Von Mises屈服準則和隨動強化準則的多線性模型，見圖4。
ANSYS提供了時間歷程后處理技術(shù)，時間歷程后處理器POST26用于處理模型中節(jié)點的結(jié)果與時間或頻率的關(guān)系，主要應用于動力學分析或非線性分析中，如動位移-時間關(guān)系、荷載-位移曲線、荷載-應力曲線等。
展開 
某門式剛架結(jié)構(gòu)設(shè)計實例
（三）荷載計算
1．恒載計算：
作用在屋面梁上的恒載有：
0.5mm厚壓型鋼板，重量0.5*7.85*1.25= 5.0 Kg/m2
75mm 厚保溫棉 （容重14kg/m3）75*14/1000=1.05Kg/m2
0.4mm厚屋面內(nèi)襯板，重量0.4*7.85*1.1=3.5Kg/m2
屋面檁條重量，一般可取3-5Kg/m2
屋面支撐、系桿、檁條拉條、隅撐等重量，可取2Kg/m2
以上重量合計約為15Kg/m2,作用在框架上的恒載為0.15KN/m2*7.5m=1.125KN/m，見下圖：
2．活載計算： 由于每榀框架受荷面積A=66*7.5＝495m2>60m2，故活荷載可取為 0.3KN/m2。
3．屋面懸掛荷載 根據(jù)客戶要求，取0.1KN/m2，由于STS軟件沒有此基本工況，我們將懸掛荷載放在活荷載里進行考慮，將活荷載取為0.4KN/m2，這樣作用在框架上的活荷載為0.4KN/m2*7.5m=3.0KN/m,見下圖
4．風荷載計算：
日照的風荷載標準值為0.4KN/m2，按照CESE 102：2002，內(nèi)部標準跨的風荷載體型系數(shù)，風載體型系數(shù)參照下圖：
則作用在框架梁柱上的風荷載分別為：
0.4*7.5*(+0.25)=0.8KN/m
0.4*7.5*1.05*(-1.0)=-3.15 KN/m
0.4*7.5*1.05*(-0.65)=-2.0KN/m
0.4*7.5*1.05*(+0.55)=-1.7KN/m
在輸入風荷載時，需要注意STS里的正負號與與體型系數(shù)的正負號有所不同。體型系數(shù)的正負以風吸力或風壓力定義，風吸力為負，風壓力為正。而輸入程序時，荷載方向與坐標正向一致為正。
展開 PKPM參數(shù)設(shè)置
《砼規(guī)》10.5.9條；可取0.2-1.2；
荷載組合：
恒載分項系數(shù)：CDEAD=1.20.....一般情況下取1.2，詳《荷規(guī)》3.2.5條1款（強條）
活載分項系數(shù)：CLIVE=1.40.....一般情況下取1.4，詳《荷規(guī)》3.2.5條2款（強條）
風荷載分項系數(shù)：CWIND=1.40.....一般情況下取1.4，詳《荷規(guī)》3.2.5條2款（強條）
水平地震力分項系數(shù)：CEA_H=1.30.....取1.3，《抗規(guī)》5.1.1條1款（強條），《抗規(guī)》5.4.1條表5.4.1（強條）
豎向地震力分項系數(shù)：CEA_V=0.50.....取0.5，《抗規(guī)》5.1.1條4款（強條），《抗規(guī)》5.4.1條表5.4.1（強條）
特殊荷載分項系數(shù)：CSPY=0.00.....無則填0，《荷規(guī)》3.2.5條注（強條）
活荷載的組合系數(shù)：CD_L=0.70.....大多數(shù)情況下取0.7，
詳見《荷規(guī)》4.1.1條表4.1.1（強條）
風荷載的組合系數(shù)：CD_W=0.60.....取0.6，《荷規(guī)》7.1.4條
活荷載的重力荷載代表值系數(shù)：CEA_L=0.50.....雪荷載及一般民用建筑樓面等效均布活荷載取0.5，詳見《抗規(guī)》5.1.3條表5.1.3（強條）組合值系數(shù)
剪力墻底部加強區(qū)信息.................................
展開 ?大底盤綜合體結(jié)構(gòu)設(shè)計
設(shè)計時應注意：
★ 車庫如設(shè)抗拔樁，必須有設(shè)計試樁；
★ 必須進行車庫沉降計算；
?主樓基礎(chǔ)及樁基計算時活荷載折減注意點
★SATWE信息中“傳給基礎(chǔ)的活荷載折減”對JCCAD中基礎(chǔ)計算無效；
★基礎(chǔ)活荷載折減系數(shù)必須在JCCAD的“荷載組合參數(shù)”中輸入；
★JCCAD“荷載組合參數(shù)”中不能勾選“自動按樓層折減活荷載”，可以直接在“活荷載按樓層折減系數(shù)”中填寫折減系數(shù)。
三、車庫結(jié)構(gòu)設(shè)計經(jīng)濟性控制要點
1、地下車庫建筑經(jīng)濟性控制
a)停車位數(shù)量由小區(qū)總戶數(shù)確定，地下車庫每平方米土建造價約2000元，在保證停車位數(shù)量的前提下，每個車位所攤的面積越少，成本就越低。一般來說，不含主樓地下室面積的情況下，單車位所攤面積為28個平方；含主樓地下室面積時，單車位所攤面積為31~32個平方。
b)地下車庫的檔次與小區(qū)的檔次相關(guān)，對于豪宅級別的，地下車庫采用大柱網(wǎng)、大層高；對于一些剛性需求的住宅，地下車庫可采用小柱網(wǎng)、低層高。
c)柱網(wǎng)8.1mx8.1m、層高3.9m車庫，含鋼量約為110~120Kg/m2；
柱網(wǎng)5.0mx6.0m、層高3.2m車庫，含鋼量約為92~96kg/m2。
以上數(shù)據(jù)建筑面積均不包括主樓地下面積，均為非人防情況。
2、車庫含鋼量分析
常州金地3#地塊一期車庫含鋼量分析
基本情況
非人防普通地下室
標準柱網(wǎng)：8.1x8.1
層數(shù)：地下一層
層高：3.9m
建筑面積（主樓除外）：13837平方
含鋼量：110Kg/m2
3、地下車庫結(jié)構(gòu)經(jīng)濟性控制要點
?主樓基礎(chǔ)及樁基
?主樓布樁原則：盡量墻下布樁，當樁不能完全墻下布時，在滿足樁間距要求的前提下，盡量靠近墻下布置，減小傳力途徑。
展開 Midas建模綜合管廊交叉口的詳細過程（下）
抗浮驗算
管廊的安全等級為一級，重要性系數(shù)為1.1，所以為了滿足抗浮要求，在荷載組合中，浮力的系數(shù)應為1.1*1.05=1.155，自重的系數(shù)為1.0，而覆土的系數(shù)應為16/18=0.889（計算土壓力時，覆土重度取18KN/M3，而抗浮驗算時覆土的容重應按16KN/M3）。
小貼士：當整體抗浮不滿足要求時，經(jīng)常使用底板外挑的辦法來增加覆土重量以達到抗浮要求，但是這樣做對底板跨中的局部抗浮基本沒有貢獻，如果要滿足局部抗浮，必須加大底板厚度。實際上，在整體抗浮滿足要求，且底板配筋也配足的情況下，是不會出現(xiàn)局部浮起（豎向位移較大）的情況的，所以，這個局部抗浮是否一定要滿足，也需要具體情況具體分析。
3. 地基承載力驗算
驗算地基承載力的荷載組合采用標準值，在結(jié)果-反力-土壓力菜單下查看。
小貼士：因管廊為空心結(jié)構(gòu)，所以在很多情況下，基底的附加應力為負值，即使為正值，其值也較小，所以地基承載力一般都滿足要求。但是對于基地為淤泥質(zhì)土的情況，因開挖對基底下土帶來的擾動不可避免，所以一般都對淤泥質(zhì)土進行地基處理。
4. 板單元內(nèi)力及配筋驗算
Midas和PKPM最大的不同是PKPM可以根據(jù)你輸入的活荷載自動按規(guī)范進行各種組合，而Midas則不行，所見才能所得，你需要考慮哪種荷載組合，需要手動定義荷載工況并輸入相應組合系數(shù)。比如算抗浮驗算、內(nèi)力計算、裂縫驗算等都需要自己去定義不同的荷載工況。
通常來說，考慮的荷載中應包含頂板的活荷載、車輛荷載以及覆土重量以此來計算頂板、側(cè)壁以及底板。此時的側(cè)壁為壓彎構(gòu)件，但為了考慮側(cè)壁受力的最不利的情況，也會忽略上述的三個荷載，僅考慮自重和水土的側(cè)壓力。
展開 組合鋼板梁橋設(shè)計及計算大盤點，怎么精細怎么來！
圖3 剛度不同時相對滑移量的分布
五、組合梁的施工方法分類
活荷載組合梁：不用腳手架施工、直接在鋼梁上拼裝模板、澆筑混凝土橋面板時，鋼梁及其橋面板等前期死荷載由鋼梁承擔，而路面鋪裝等比較小的后期死荷載由混凝土橋面板已經(jīng)硬化的組合梁承擔，即承擔后期死荷載及其活荷載的組合梁。
死活荷載組合梁：用腳手架施工、在橋面板完全硬化后撤除腳手架時，鋼梁、橋面、路面鋪裝等死荷載都由組合梁承擔，即承擔所有死荷載與活荷載的組合梁。
圖4 組合梁承重按施工分類
六、組合梁結(jié)構(gòu)體系分類
簡支組合梁：簡支組合梁的鋼梁下翼緣承受拉應力，而混凝土橋面板可以設(shè)計成僅僅承受壓應力，完全沒有拉應力作用。
連續(xù)組合梁：連續(xù)組合梁在橋墩上受到很大的負彎矩作用，其橋面板如何承受拉應力、防止發(fā)生有害裂縫是一個未完全解決的課題。
七、組合鋼板梁橋的現(xiàn)狀與發(fā)展
非組合鋼板梁橋：橫撐、豎撐，加勁肋等輔助構(gòu)件很多
圖5 非組合鋼板梁橋的承重體系
組合鋼板梁橋—歐洲設(shè)計上的變遷
組合鋼板梁橋—日本設(shè)計上的變遷
圖5 日本早川橋 相鄰2座橋（4根主梁--2根主梁）
采用預應力混凝土橋面板，減少主梁根數(shù)；不設(shè)或少設(shè)橫撐、腹板加勁肋 ；維護容易，造價大幅度降低。
展開 STAAD的操作過程
5、指定荷載：結(jié)構(gòu)自重，恒荷載，活荷載，風荷載及各種荷載組合。
6、指定分析命令，添加分析命令（線性分析，P-Delta分析等）。
7、指定設(shè)計命令(鋼結(jié)構(gòu)，混凝土結(jié)構(gòu)，木結(jié)構(gòu)等等)；或在SSDD中進行鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范檢驗。
STAAD/CHINA中經(jīng)常使用的程序功能在屏幕上有序的列了出來，再加上各種菜單和對話框的幫助，使用者會輕松地完成一般的結(jié)構(gòu)設(shè)計工作。
基于ANSYS的多管式鋼內(nèi)筒煙囪有限元分析
外筒結(jié)構(gòu)模型如下所示：
一、外筒荷載計算
恒載：恒載部分除了外筒本身的自重外，還包括平臺的自重以及內(nèi)容傳來的自重。平臺自重一般根據(jù)經(jīng)驗取值，此處取3KN/m2。
活荷載：活荷載主要考慮平臺，此處根據(jù)相關(guān)規(guī)范，除頂部平臺取7KN/m2外，其他平臺皆取3KN/m2。
注意，在計算荷載的過程中，需要將各個平臺的荷載手動導算到外筒筒壁上。
風荷載：基本風壓取0.37 KN/m2，地面粗糙類取B。根據(jù)規(guī)范5.2.4，坡度大于2%，故可不進行橫風向風振驗算。計算過程如下：
二、結(jié)構(gòu)動力特性
結(jié)構(gòu)前六階的自振頻率如下：
振型圖如下：
二、外筒計算結(jié)果
注意此結(jié)構(gòu)靜力計算中除了需要考慮橫向地震外，根據(jù)我國抗震規(guī)范，還需進行豎向地震計算，同時，應打開大變形開關(guān)以考慮二階效應，本次工況組合如下：
荷載標準值組合
1.0恒+1.0風
1.0重力荷載標準+0.2風+1.0水平-0.4豎向
1.0重力荷載標準+0.2風+1.0水平+0.4豎向
1.0重力荷載標準+0.2風+10.4水平-1豎向
1.0重力荷載標準+0.2風+0.4水平+1豎向
荷載設(shè)計值組合
1.0 恒+1.4風
1.2恒+1.4風
1.2恒+0.28風
由于是實體單元建模，在結(jié)構(gòu)內(nèi)力查看過程中需要用到面操作，本次計算典型的面操作命令流如下：
wpcsys,-1
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有限元法在框架優(yōu)化設(shè)計中的應用
3.算例
某3層辦公樓框架結(jié)構(gòu)，采用C30商品混凝土施工，按照《結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》進行恒荷載和活荷載以及他們的組合狀況加載，建立有限元分析模型，進行優(yōu)化分析。
本算例取活荷載為3.5KN/m2。采用2.2%的截面配筋率，考慮豎向荷載作用下的靜力優(yōu)化分析。取軸壓比為0.85，組合后最大壓應力取27MPa；最大位移撓度為10mm。
取初始梁截面尺寸220 mm*600mm，柱采用正方形截面，邊長為500mm。分別以梁底邊和柱截面邊長作為設(shè)計參數(shù)變量，為減少變量參數(shù)的個數(shù)，梁高度采用高寬比系數(shù)與底邊乘積。給定的最大應力和位移撓度作為狀態(tài)變量的極限條件。框架結(jié)構(gòu)的總體積W即為所求目標函數(shù)，柱截面邊長L1和梁底寬度L2作為作為設(shè)計變量，梁高寬比L2即為梁高。狀態(tài)變量分別取為軸壓比給定的最大應力V和最大靜位移S作為極限條件。采用離散變量的優(yōu)化步幅，取為5mm。最后得出的優(yōu)化分析結(jié)果還要進行尺寸規(guī)整，以符合實際工程的需要。本文中設(shè)計變量的取值范圍為：400mm<L1<500mm，170mm<L2<250mm；狀態(tài)變量V≤27MPa，S≤10mm。
先定義參數(shù)變量，然后參數(shù)化建模，進行有限元分析時，必須把初始值賦給參數(shù)變量建立有限元模型，然后進行分析和優(yōu)化操作。
從上表所得出的結(jié)果看出，經(jīng)過有限元分析優(yōu)化操作并規(guī)整以后，梁柱的總體積為優(yōu)化前的82.90%。即體積減輕了17.10%。結(jié)合配筋率，整個框架結(jié)構(gòu)的造價將大為降低。由此，框架結(jié)構(gòu)優(yōu)化的有限元分析前景將是廣闊的。
展開 最常用的C級機房工程建設(shè)方案，后附設(shè)備清單
（kN/㎡）
8~10
8~10
——
電池室活荷載標準值（kN/㎡）
16
16
蓄電池組雙列4層擺放
監(jiān)控中心活荷載標準值（kN/㎡）
6
6
——
鋼瓶間活荷載標準值（kN/㎡）
8
8
——
主機房外墻設(shè)采光窗
不宜
——
——
防靜電活動地板的高度
不宜小于400mm
作為空調(diào)靜壓箱時
防靜電活動地板的高度
不宜小于250mm
空氣調(diào)節(jié)
主機房和輔助區(qū)設(shè)置空氣調(diào)節(jié)系統(tǒng)
應
可
——
不間斷電源系統(tǒng)電池室設(shè)置空調(diào)降溫系統(tǒng)
宜
可
——
主機房保持正壓
應
可
——
機房專用空調(diào)
N+X冗余主機房中每個區(qū)域冗余1臺
N
——
電子信息設(shè)備供電電源質(zhì)量要求
穩(wěn)態(tài)電壓偏移范圍（%）
±3
±5
——
穩(wěn)態(tài)頻率偏移范圍（Hz）
±0.5
電池逆變工作方式
展開 MIDAS/Civil主要升級內(nèi)容
建模 (前處理)
- 釋放梁端約束時，可輸入約束剛度值
- 車輛活荷載增加了新公路工程技術(shù)標準車輛荷載和車道荷載
- 增加了高速列車荷載
- 增加了輕軌荷載
- 增加了人群荷載的定義
分析
- 改善了沖擊系數(shù)的計算方法
結(jié)果 (后處理)
- 將移動荷載追蹤器結(jié)果轉(zhuǎn)換為靜力荷載時可批量轉(zhuǎn)換
馬鞍形索網(wǎng)參數(shù)化GUI找形設(shè)計
這種結(jié)構(gòu)由兩組曲率相反的索形成,下凹的索為承重索，作用為承受屋面恒荷載和向下的活荷載；上凸的索為穩(wěn)定索,作用為承受由風荷載產(chǎn)生的向上的吸力作用。兩組索交點處由索夾相互連接，索網(wǎng)邊緣懸掛在外圍剛性構(gòu)件上.此結(jié)構(gòu)具有跨度大，受力效率高，自重輕,減少鋼材消耗等特點，主要應用于大型體育場館屋蓋結(jié)構(gòu)中。
1.形態(tài)設(shè)計流程
2.找形參數(shù)
3.找形過程
4.找力參數(shù)
5.找力結(jié)果
