熔滴的案例
氣體保護焊絲焊接飛濺產(chǎn)生的原因
由于焊接參數(shù)的不同，CO2焊具有不同的熔滴過渡形式，從而導(dǎo)致不同性質(zhì)的飛濺。其中，可分為熔滴自由過渡時的飛濺和短路過渡時的飛濺。
（1）熔滴自由過渡時的飛濺 熔滴自由過渡時的飛濺主要形式，在CO2氣氛下，熔滴在斑點壓力的作用下上撓，易形成大滴狀飛濺。這種情況經(jīng)常發(fā)生在較大電流焊接時，如用直徑1.6mm焊絲、電流為300～350A，當(dāng)電弧電壓較高時就會產(chǎn)生。如果再增加電流，將產(chǎn)生細顆粒過渡，這時飛濺減小，主要產(chǎn)生在熔滴與焊絲之間的縮頸處，該處的電流密度較大使金屬過熱而爆斷，形成顆粒細小的飛濺。在細顆粒過渡焊接過程中，可能由熔滴或熔池內(nèi)拋出的小滴飛濺。
這是由于焊絲或工件清理不當(dāng)或焊絲含碳量較高，在熔化金屬內(nèi)部大量生成CO等氣體，這些氣體聚積到一定體積，壓力增加而從液體金屬中析出，造成小滴飛濺。大滴過渡時，如果熔滴在焊絲端頭停留時間較長，加熱溫度很高，熔滴內(nèi)部發(fā)生強烈的冶金反應(yīng)或蒸發(fā)，同時猛烈地析出氣體，使熔滴爆炸而生成飛濺。另外，在大滴狀過渡時，偶爾還能出現(xiàn)飛濺，因為熔滴從焊絲脫落進入電弧中，在熔滴上出現(xiàn)串聯(lián)電弧，在電弧力的作用下，熔滴有時落入熔池，也可能被拋出熔池而形成飛濺。
（2）熔滴短路過渡時的飛濺 短路過渡時的飛濺形式很多。飛濺總是發(fā)生在短路小橋破斷的瞬時。飛濺的大小決定于焊接條件，它常常在很大范圍內(nèi)改變。產(chǎn)生飛濺的原因目前有兩種看法，一種看法認(rèn)為飛濺是由于短路小橋電爆炸的結(jié)果。當(dāng)熔滴與熔池接觸時，熔滴成為焊絲與熔池的連接橋梁，所以稱為液體小橋，并通過該小橋使電路短路。
短路之后電流逐漸增加，小橋處的液體金屬在電磁收縮力的作用下急劇收縮，形成很細的縮頸。隨著電流的增加和縮頸的減小，小橋處的電流密度很快增加，對小橋急劇加熱，造成過剩能量的積聚，最后導(dǎo)致小橋發(fā)生氣化爆炸，同時引起金屬飛濺。
展開 碳纖維復(fù)合材料在軌道交通上防火要求
所謂的防火,要涉及四個方面的內(nèi)容,阻燃性、煙密度、熔滴性、煙毒性。
1、阻燃性
首先阻燃性,指材料具有明顯推遲火焰蔓延的性質(zhì)。也就是火焰燒到到復(fù)合材料部件上,無法繼續(xù)向前蔓延。通常用產(chǎn)品燃燒破壞長度或者燃燒熄滅時間來判斷阻燃性的好壞。例如德國鐵路車輛防火標(biāo)準(zhǔn)D5510-2對阻燃性分為 S2-S5(S2/S3/S4/S5)四個等級,分別要求:
（1）DIN5510-2 S2級要求：
產(chǎn)品燃燒破壞長度不超過30cm。
（2）DIN5510-2 S3級要求：
產(chǎn)品燃燒破壞長度不超過25cm且后燃燒時間不超過100s。
（3）DIN5510-2 S4級要求：
產(chǎn)品燃燒破壞長度不超過20cm且后燃燒時間不超過10s。
（4）DIN5510-2 S5級要求：
產(chǎn)品燃燒破壞長度無且后燃燒時間無。
2、煙密度
其次是煙密度,也就是火焰蔓延到復(fù)合材料部件上,發(fā)出的煙的多少。一般來講,發(fā)煙越少,對人體危害越小。測試煙密度,主要利用光線通過煙霧衰減多少來評判。光線衰減越大,煙密度越大,光線衰減越小,煙密度越小。D5510-2將煙密度分為3個等級,未達到SR1,SR1,SR2,分別要求：
3、熔滴性
關(guān)于熔滴性,很容易理解。比如燒塑料制品,會發(fā)現(xiàn)塑料被燒成液滴,并伴隨著火苗滴落下來。熔滴性差的復(fù)合材料制品,會造成火焰蔓延的不可控。所以,對熔滴性的評判,只有兩個標(biāo)準(zhǔn),產(chǎn)生熔滴和不產(chǎn)生熔滴現(xiàn)象。
4、煙毒性
地鐵/高鐵等車輛的火災(zāi)的傷亡中,濃煙引起的窒息死亡遠遠大于火災(zāi)本身造成的死亡,因此對地鐵/高鐵等材料的煙霧毒性的測試十分必要。D5510-2標(biāo)準(zhǔn)設(shè)置毒性指數(shù)FED指標(biāo)來評判煙毒性,通常要求煙毒性指數(shù)FED≤1。
未來600公里時速的磁懸浮列車的研發(fā),貼地飛行對車輛減重提出了更高的要求,所以碳纖維復(fù)合材料替換鋁合金是大勢所趨。
展開 技術(shù)｜CMT工藝過程、特點和發(fā)展
工藝過程
CMT是在短路過渡的基礎(chǔ)上開發(fā)出來的，在電弧產(chǎn)生的過程中，焊絲向熔池中運動（熔滴過渡的含義文末附錄3），當(dāng)焊絲伸及熔池時，電弧熄滅，焊接電流降低，此時焊絲回抽來促進熔滴分離，將熔滴送進熔池。其工藝過程如下：
①電弧引燃，焊絲向前給進；
②當(dāng)熔滴進入熔池，電弧熄滅，電流減小；
③焊絲回抽使熔滴脫落，短路電流保持較小值；
④焊絲回復(fù)到進給狀態(tài)，熔滴過渡依此過程循環(huán)往復(fù)。
圖1 CMT工藝過程
伏能士CMT介紹視頻：
工藝特點
①焊絲回抽運動。數(shù)字化工藝控制，當(dāng)監(jiān)測到短路瞬間，通過控制焊絲回抽幫助熔滴過渡，最高可達90次每秒。
②無飛濺。焊絲的回抽運動有助于短路過渡時熔滴的分離，短路過渡始終被控制，并保持很小的電流。
③極低的熱量輸入。在焊接過程中，焊絲向前運動一旦接觸工件發(fā)生短路，焊絲便被回抽。在產(chǎn)生電弧時，電弧本身只有短暫的熱量輸入。
④極為穩(wěn)定的電弧。電弧長度通過機械式的檢測和調(diào)整，無論工件表面材質(zhì)如何或焊接速度如何，電弧始終保持得非常穩(wěn)定。即可以在任何地方和位置使用CMT工藝。
圖2 CMT設(shè)備
CMT與普通MIG/MAG焊相比的優(yōu)勢：
快速引弧，無飛濺；
焊接速度更快；
熱輸入量更低，變形小；
弧長控制更精確，電弧更穩(wěn)定；
可以實現(xiàn)低至0.3mm的超薄鋁板的焊接；
良好的搭橋能力，裝配間隙要求降低。
圖3 普通MIG與CMT對比
應(yīng)用范圍
鋼鋁異種材料連接
眾所周知，熔焊需要一個能量集中、熱量足夠的熱源；電流越大，能量集中性就越好。但是，鋼與鋁的連接隨著熱輸入量越大生成的脆性相越多，這對接頭是很不利的。
展開 CMT薄板焊機的應(yīng)用優(yōu)勢分析
概述
CMT技術(shù)是在短路狀態(tài)下焊絲的回抽運動幫助焊絲和熔滴分離，通過對短路的控制，保證短路電流很小，從而使得熔滴過渡無飛濺。當(dāng)數(shù)字化的過程監(jiān)測到一個短路信號，就會反饋給送絲機，送絲機做出回應(yīng)回抽焊絲，從而使得焊絲與熔滴分離，這種過渡方式完全區(qū)別于傳統(tǒng)的熔滴過渡方式。在這種方式中，電流自身輸入熱量的過程很短，短路發(fā)生，電弧即熄滅，熱輸入量迅速地減少，整個焊接過程即在冷熱交替中循環(huán)往復(fù)進行。
實現(xiàn)CMT技術(shù)的關(guān)鍵是開發(fā)與之配套的系統(tǒng)設(shè)備，其中送絲機構(gòu)要符合要求。在整個系統(tǒng)中有兩個獨立的送絲系統(tǒng)，一個是帶拉絲機構(gòu)的焊qiang；另一個是將焊絲從焊絲盤中抽出并送出的機構(gòu)，兩套系統(tǒng)都實現(xiàn)了數(shù)字化控制。作為“冷”焊技術(shù)，CMT同時還解決了傳統(tǒng)弧焊中很多難以克服的缺點，比如實現(xiàn)了無飛濺起弧，減少了焊后清理工作；在對薄板對接焊時能夠不需要背面氣體保護而進行工作，最小板厚達到了0.3mm；良好的搭橋能力使得焊接操作過程容易實現(xiàn)自動焊。
2. CMT焊的應(yīng)用優(yōu)勢
根據(jù)高速、輕量化的要求，機車車體外蒙皮，流線型司機室外蒙皮大都采用的1~3mm薄板結(jié)構(gòu)。外蒙皮的平面度及焊縫的美觀度對機車質(zhì)量具有重要影響。傳統(tǒng)的弧焊在薄板焊接過程中極易產(chǎn)生較大的焊接變形。CMT焊在輕量化機車的薄板焊接方向與傳統(tǒng)MIG/MAG焊具有獨特優(yōu)勢。
（1）快速引弧
與傳統(tǒng)的MIG/MAG焊在薄板焊接時，CMT焊具有引弧可靠迅速，短時間內(nèi)即可熔化母材。普通的MIG/MAG焊在焊接過程中，焊絲干伸長改變時，焊接電流會增加或者減少。而CMT焊焊絲的干伸長改變時僅僅改變送絲速度，不會導(dǎo)致電流的變化從而實現(xiàn)焊縫一致的熔深，同時弧長高度的穩(wěn)定性，使得焊縫外觀成形能夠達到均勻一致。CMT焊與普通MIG/MAG薄板焊對比如表1所示。
展開 
手弧焊仰板對接操作方法步驟
1問題原因分析
采用直流反接法仰焊時，熔滴過渡形式主要是短路過渡；既靠電弧的吹力和熔化金屬的表面張力作用過渡于熔池。焊縫金屬熔滴的重力也阻礙了熔滴的過渡，熔池金屬也受自身重力作用產(chǎn)生下墜，由于熔池溫度越高、表面張力越小，同時由于焊接規(guī)范不正確、不能正確掌握運條方法、靈活調(diào)整焊條角度、控制弧長等原因，造成仰焊背面凹陷，正面出現(xiàn)焊瘤的缺陷。為此，仰焊時一定要采用短弧操作，同時還要控制熔池的體積和溫度，焊層不宜過厚。
2對接仰焊板的裝配和焊接參數(shù)
試板材料為16Mn鋼板，厚度為12mm, V型坡口（坡口面兩邊的合成角度不大于65度），鈍邊1.5—2.0mm。對接，裝配時末端間隙略大于始端間隙，并預(yù)留適當(dāng)?shù)姆醋冃瘟浚黄溲b配尺寸見圖1。
為保證熔滴能順利過渡至試件背面，所以采用較大的根部間隙。
采用滅弧焊手法對接仰焊位置打底的焊接參數(shù)見表1。
3打底層的焊接操作
仰板直流反接滅弧打底的操作要領(lǐng)：焊接打底層時易在焊縫背面產(chǎn)生塌陷，為達到單面焊雙面成形的目的，使背面焊縫成形良好，仰焊打底層的操作具有較大的難度，打底層采用滅弧焊時的焊條角度見圖2。
開始焊接時，首先在距定位焊縫10—15mm處的坡口一側(cè)引弧，然后將電弧拉回至定位焊縫上，借助定位焊縫連弧加熱坡口根部，到接頭處迅速壓低電弧將熔滴送到焊縫根部，并借助電弧吹力作用盡量向坡口根部、背面輸送熔滴。同時將其稍向左右擺動，以便于形成熔池和熔孔，并保證接頭熔合良好。仰焊時第一個熔孔形成后立即熄弧以冷卻熔池。再次引弧時，在第一個熔池前一側(cè)坡口面上，即在熔孔的邊緣用接觸法引弧，電弧引燃后，聽到電弧擊穿聲時，控制焊條不要擺動，使電弧燃燒0.8—1s。并保持弧柱長度1/2穿過熔孔。然后急速拉回側(cè)后方熄弧。
展開 CO2氣保焊要點分析
5焊接飛濺的控制
1）在熔滴自由過渡時，應(yīng)選擇合理的焊接電流與焊接電壓參數(shù)，避免使用大滴排斥過渡形式。
同時，應(yīng)選用優(yōu)質(zhì)焊接材料，如選用含C量低、具有脫氧元素Mn和Si的焊絲H08Mn2SiA等，避免由于焊接材料的冶金反應(yīng)導(dǎo)致氣體析出或膨脹引起的飛濺。
2）在短路過渡時，可以采用（Ar+CO2）混合氣體代替CO2以減少飛濺；如加入φ（Ar）=20%～30%的Ar。這是由于隨著含氬量的增加，電弧形態(tài)和熔滴過渡特點發(fā)生了改變。燃弧時電弧的弧根擴展，熔滴的軸向性增強。
這一方面使得熔滴容易與熔池會合，短路小橋出現(xiàn)在焊絲和熔池之間。另一方面熔滴在軸向力的作用下，得到較均勻的短路過渡過程，短路峰值電流也不太高，有利于減少飛濺率。
3）在純CO2氣氛下，通常通過焊接電流波形控制法，降低短路初期電流以及短路小橋破斷瞬間的電流，減少小橋電爆炸能量，達到降低飛濺的目的。
4）通過改進送絲系統(tǒng)，采用脈沖送絲代替常規(guī)的等速送絲，使熔滴在脈動送進的情況下與熔池發(fā)生短路，使短路過渡頻率與脈動送絲的頻率基本一致，每個短路周期的電參數(shù)的重復(fù)性好，短路峰值電流也均勻一致，其數(shù)值也不高，從而降低了飛濺。
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展開 掌握這12點秘籍，仰焊不再是難題
由于熔池位置在焊件下面，焊條熔滴金屬的重力會阻礙熔滴過度，熔池金屬也受自身重力作用下墜，熔池體積越大溫度越高，則熔池表面漲力越小，故仰焊時焊縫背面容易產(chǎn)生凹陷，正面焊道出現(xiàn)焊瘤，焊道形成困難。
仰焊操作要點
1
仰焊時一定要注意保持正確的操作姿勢，焊接點不要處于人的正上方，應(yīng)為上方偏前，且焊縫偏向操作人員的右側(cè)，如圖所示，仰焊的焊條夾持方式與立焊相同。
2
采用小直徑焊條、小電流焊接，一般仰焊的焊接電流在平焊的焊接電流與立焊的焊接電流之間。
3
采用短弧焊接，以利于熔滴過渡。
4
保持適當(dāng)?shù)暮笚l角度和正確的運條方式，如下圖所示。對于不開坡口的對接仰焊，間隙小時宜采用直線形運條，間隙大時宜采用往復(fù)直線型運條。開坡口對接仰焊采用多層焊時，第一層焊縫根據(jù)坡口間隙大小選用直線形或直線型運條方式。其余各層均采用月牙形或鋸齒形運條方式。多層多道焊宜采用直線形運條。對于焊腳尺寸較小的T形接頭，采用單層焊，選用直線型運條方式。焊腳尺寸較大時，采用多層焊或多層多道焊。第一層宜選用直線型運條，其余各層可采用斜環(huán)形或三角形運條方式。
5
當(dāng)熔池的溫度過高時，可以將電弧稍稍抬起，使熔池溫度稍微降低。
6
仰焊時由于焊槍和電纜的重力等作用，操作人員容易出現(xiàn)持槍不穩(wěn)等現(xiàn)象，所以有時需要雙手握進行焊接。
7
采用斜圓圈運條時應(yīng)有意識地讓焊條頭先指向上板，使熔滴先與上板融合，由于運條的作用，部分金屬液會自然地被拖到立面的鋼板上來，這樣兩遍就能得到均勻的熔合了。
8
直線型運條時應(yīng)保持0.5~1mm的短弧焊接，不要將焊條頭搭載焊縫上拖著走，以防出現(xiàn)窄而凸的焊縫。
展開 127個焊接名詞解釋
19．電弧力
等離子電弧在離子體所形成的軸向力，也可指電弧對熔滴和熔池的機械作用力。
20．電弧動特性
對于一定弧長的電弧，當(dāng)電弧電流發(fā)生連續(xù)的快速變化時，電弧電壓與電流瞬時值之間的關(guān)系。
21．電弧靜特性
在電極材料、氣體介質(zhì)和弧長一定的情況下，電弧穩(wěn)定燃燒時，焊接電流與電弧電壓變化的關(guān)系。一般也稱伏-安特性。
22．脈沖電弧
以脈沖方式供給電流的電弧。
23．硬電弧
電弧電壓（或弧長）稍微變化，引起電流明顯變化的電弧。
24．軟電弧
電弧電壓變化時，電流值幾乎不變的電弧。
25．電弧自身調(diào)節(jié)
熔化極電弧焊中，當(dāng)焊絲等速送進時，電弧本身具有的自動調(diào)節(jié)并恢復(fù)其弧長的特性。
26．電弧偏吹（磁偏吹）
電弧受磁力作用而產(chǎn)生偏移的現(xiàn)象。
27．弧長
焊接電弧兩端間（指電極端頭和熔池表面間）的最短距離。
28．熔滴過渡
熔滴指電弧焊時，從焊絲端頭形成的，并向熔池過渡的滴狀液態(tài)金屬。熔滴通過電弧空間向熔池轉(zhuǎn)移的過程，分粗滴過渡、短路過渡和噴射過渡三種形式。
29．粗滴過渡（顆粒過渡）
熔滴呈粗大顆粒狀向熔池自由過渡的形式。
30．短路過渡
焊條（或焊絲）端部的熔滴與熔池短路接觸，由于強烈過熱和磁收縮的作用使其爆斷，直接向熔池過渡的形式。
31．噴射過渡
熔滴呈細小顆粒并以噴射狀態(tài)快速通過電弧空間向熔池過渡的形式。
32．脈沖噴射過渡
利用脈沖電流控制的噴射過渡。
展開 手弧仰焊操作技巧要點總結(jié)
防止產(chǎn)生氣孔的途徑：一是采用短弧施焊，防止有害氣體侵入熔池，以有效地保護熔池，另外可以縮短熔滴過渡的路程，減小其吸收氣體的可能性；二是選擇合理的工藝參數(shù)，在填充層和蓋面層焊接時焊接電源不可過大，因為焊接電流增大時，會促進熔滴細化，吸收氣體量也會增加，產(chǎn)生氣孔的可能性會隨之增大；三是試板坡口兩側(cè)及層間的鐵銹及污物應(yīng)盡量清除徹底，以減少產(chǎn)生氣孔的根源。
2）夾渣
在施焊過程中，因為焊層間熔渣清理不徹底，又由于焊速快，熔池凝固較快，熔渣來不及浮出熔池而形成夾渣。
解決夾渣時應(yīng)注意兩點：一是徹底清除層間熔渣，特別是封底層與坡口兩側(cè)的夾渣較難清除，要用尖頭小錘及鋼鋸條認(rèn)真清理；二是填充層施焊運條時應(yīng)在坡口兩側(cè)停留的時間稍長些，不僅能使熔渣有充足的時間浮出，還可使焊縫焊得平整，為蓋面層的焊接打好基礎(chǔ)。
3）咬邊
咬邊是蓋面層焊接時最難克服的缺陷，產(chǎn)生的原因是咬邊處液態(tài)金屬重力較大，造成下垂所致。
防止產(chǎn)生咬邊，要做到以下三點：一是蓋面層要薄，不宜超過2～3mm；二是運條時擺動要均勻，在坡口的兩側(cè)一定要壓低電弧，使邊緣部位熔化控制在1mm左右；三是選用合適的焊接電流，當(dāng)選用φ3.2mm焊條時，焊接電流為110A，以避免因熱輸入偏大而造成的咬邊缺陷。
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展開 Fluent熔滴過渡電弧焊接模型分享(含UDF)
該模型可用于弧焊、激光電弧復(fù)合焊以及增材制造模擬，相比于Comsol，計算效率和精度更高，并且該模型考慮了電磁力和外加磁場，如有需要，該模型還可耦合其他多能場輔助激光加工模擬。
技術(shù) | 6061 鋁合金 CMT 焊接工藝及接頭組織性能研究
普通的短路過渡過程是：焊絲熔化形成熔滴、熔滴同熔池短路、短路橋爆斷，短路時伴有大的電流（大的熱輸入量）和飛濺。
而 CMT 過渡方式正好相反，在熔滴短路時，數(shù)字化電源輸出電流幾乎為零，同時焊絲的回抽運動幫助熔滴脫落，從根本上消除了產(chǎn)生飛濺的因素。
使 CMT 焊相比普通 MIG/MAG 焊有一定的優(yōu)勢：
（1） CMT 幾乎無電流狀態(tài)下的熔滴過渡，焊接熱輸入量極低，焊接變形小；
（2）CMT 焊弧長控制精確，電弧更穩(wěn)定；
（3）焊縫成形均勻一致。
本文主要探討鎂合金的 CMT 焊方法，對鋁合金在工業(yè)中的應(yīng)用具有重要意義。
試驗材料及試驗方法
1.1 試驗材料
試驗采用6061鋁合金板材，焊絲采用ER5183 鋁合金，焊絲直徑φ1.2mm。焊接過程中選用99.99%的高純氬氣做保護氣，并且在焊前去除試樣表面的油脂及氧化膜。
1.2 試驗方法
對6061 鋁合金板材進行對接 CMT 焊試驗。焊接后，經(jīng)切割、研磨、拋光和腐蝕，制備成試件。采用金相顯微鏡進行分析，得到接頭的金相顯微組織照片。拉伸試樣按國家標(biāo)準(zhǔn) GB2651‐2008《焊接接頭拉伸試驗方法》中規(guī)定取樣，采用 CMT5205 型電子萬能試驗機進行焊接接頭的拉伸試驗，拉伸速度為 2mm/min。測量試件硬度負(fù)載為 25g。
試驗結(jié)果及分析
2.1 焊接工藝參數(shù)
試驗采用平板對接焊，采用高純氬氣作為保護氣體。由于焊接參數(shù)多而復(fù)雜，工藝參數(shù)對焊接質(zhì)量起至關(guān)重要的作用，CMT 焊機本身自帶經(jīng)過優(yōu)化的焊接參數(shù)專家系統(tǒng)數(shù)據(jù)庫，其焊接電流、電壓與送絲速度是協(xié)調(diào)線性調(diào)節(jié)的，只需要調(diào)節(jié)送絲速度，電流和電壓會對應(yīng)隨之變化。
同時可以通過弧長修正和電感修正來微調(diào)電流和電壓，以達到最佳的焊接效果。本套 CMT 設(shè)備可以選擇不同的焊接模式，每種模式下對應(yīng)的可調(diào)節(jié)參數(shù)略有不同。
展開 
手工電弧焊中不同位置的焊接角度
搭接平焊
為避免產(chǎn)生焊縫單邊、咬邊、頂角焊不透或焊縫夾渣等缺陷，應(yīng)根據(jù)兩板的厚薄來調(diào)整焊條的角度，同時電弧要偏向厚板一邊，以便使兩邊熔透均勻。焊條傾角過大或過小都會使焊縫成形不良。
立焊
立焊時，使用電流過大或焊條向前移動速度太慢，會使熔池過熱，金屬液不能很快凝固，將導(dǎo)致焊縫咬邊或產(chǎn)生點焊瘤;電弧過長、電流太小，會使熔池溫度過低，產(chǎn)生夾渣和未焊透缺陷。
因此，立焊應(yīng)采用適當(dāng)?shù)倪\條角度和適宜的運條方法，使用較小的電流，短弧焊接，以利焊縫成形。正確的向上立焊的焊條方位如圖1-25所示。
橫焊
橫焊時，熔化金屬在重力作用下發(fā)生流淌，操作不當(dāng)易在上側(cè)產(chǎn)生咬邊，下側(cè)因熔滴堆積而產(chǎn)生焊瘤或未焊透缺陷。施焊時應(yīng)選擇較小直徑的焊條，配合恰當(dāng)?shù)暮笚l角度和運條方法，以短路過渡形式進行焊接。
多道焊接運條的角度還應(yīng)針對焊縫所在位置，適當(dāng)改變焊條角度，以使電弧推力對熔滴產(chǎn)生承托作用，才能獲得高質(zhì)量的焊縫。橫焊的焊條方位如圖1-26所示。
仰焊
仰焊時，熔池倒懸在焊件下面，焊縫成形困難，容易在焊縫表面產(chǎn)生焊瘤，背面產(chǎn)生塌陷。焊接時，為使熔滴金屬在短時間內(nèi)由焊條過渡到熔池中去，必須使用最短的電弧長度、較小直徑的焊條、稍快的焊接速度及合適的焊接電流;多層次焊接時，可采用月牙形和鋸齒形運條方式焊接。
為控制熔池面積，擺幅不宜太大，焊道應(yīng)薄一些，以防止產(chǎn)生焊接缺陷。圖1-27所示為正確的仰焊的焊條方位。
（來源：網(wǎng)絡(luò)）
展開 技術(shù) | 提高壓力容器焊接操作技術(shù)水平的四大要點
焊接立焊時，由于熔池溫度過高，在重力的作用下，焊條熔化所形成的熔滴及熔池中的鐵水易下淌形成焊瘤、焊縫兩側(cè)形成咬邊。溫度過低時易產(chǎn)生夾渣，反面易形成未焊透、焊瘤等缺陷，造成焊縫成形困難。熔池的溫度是不易直接判明的，但它和熔池的形狀和大小有關(guān)，因此，焊接時只要細心觀察并控制熔池的形狀與大小就能達到控制熔池溫度，確保焊接質(zhì)量的目的。
根據(jù)老師傅十幾年的經(jīng)驗，用這樣幾句話可以概括這個規(guī)律：
一、焊條角度很重要，焊接規(guī)范不可少
立焊時，由于焊條熔化所形成的熔滴及熔池中的鐵水易下淌形成焊瘤、焊縫兩側(cè)形成咬邊，使焊縫成形惡化。掌握正確的焊接規(guī)范及根據(jù)焊接時情況的變化調(diào)整焊條角度及運條速度。焊條與焊件表面的夾角在左右方向為90°，與焊縫
的角度，起焊時為70°～80°，中間為45°～60°，收尾時20°～30°。裝配間隙為3～4㎜，應(yīng)選用較小的焊條直徑Φ3.2㎜和較小的焊接電流，打底焊時為110～115A，中間過度層為115～120A，蓋面層為105～110A。電流一般比平焊小
12%～15%，以減小熔池的體積，使之受到重力的影響減小，有利于熔滴過度。采用短弧焊接，縮短熔滴到熔池中去的距離，形成短路過度。
二、觀熔池、聽弧音，熔孔形狀記在心
焊縫根部的打底焊是保證焊接質(zhì)量的一個關(guān)鍵。采用滅弧法進行焊接，立焊滅弧節(jié)奏比平焊稍慢，每分鐘30～40次，每點焊接時電弧燃燒稍長，所以立焊的焊肉比平焊厚。焊接時由下端開始施焊，打底的焊條角度大約70°～80°，采用兩點擊穿焊，在坡口一側(cè)引燃電弧順點焊點向根部進行預(yù)熱熔化，聽到電弧穿透坡口而發(fā)出的“撲撲”聲，看到熔孔、形成熔池座，立即提起焊條熄滅電弧。然后重新引燃坡口的另一側(cè)，第二個熔池應(yīng)壓住第一個開始凝固的溶池1/2～2/3，這樣采用左右滅弧擊穿便得到整條焊縫。
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TOPTIG焊的熔滴過渡形式：
由于TOPTIG焊的送絲位置與傳統(tǒng)TIG焊有很大不同，根據(jù)送絲速度的不同，焊絲熔化后的熔滴過渡通常有兩種形式：連續(xù)接觸過渡和滴狀過渡。
連續(xù)接觸過渡這種過渡形式具有如下優(yōu)點：
1）過渡過程穩(wěn)定，熔敷率高，焊接速度快。
2）焊縫成形均勻一致。
3）減少了焊縫夾鎢風(fēng)險。
4）電弧熄滅后焊絲末端仍然保持尖銳的形狀，使下次起弧更加可靠。
5）適用于所有的普通熔焊和釬焊，焊絲包括碳素鋼、不銹鋼。
滴狀過渡優(yōu)點：
1）滴狀過渡的熔滴對熔池的持續(xù)沖擊力使熔池產(chǎn)生振蕩，減少了氣孔傾向，焊縫均勻一致。
2）可用于小電流和低送絲速度的焊接。
3）焊道較寬。
對于不銹鋼材質(zhì)，最大熔敷效率可達3kg/h。
本文節(jié)選哈爾濱工業(yè)大學(xué)林三寶等老師編寫高效焊接方法。
展開 焊接中常用的運條角度
搭接平焊
為避免產(chǎn)生焊縫單邊、咬邊、頂角焊不透或焊縫夾渣等缺陷，應(yīng)根據(jù)兩板的厚薄來調(diào)整焊條的角度，同時電弧要偏向厚板一邊，以便使兩邊熔透均勻。焊條傾角過大或過小都會使焊縫成形不良。
立焊
立焊時，使用電流過大或焊條向前移動速度太慢，會使熔池過熱，金屬液不能很快凝固，將導(dǎo)致焊縫咬邊或產(chǎn)生點焊瘤;電弧過長、電流太小，會使熔池溫度過低，產(chǎn)生夾渣和未焊透缺陷。
因此，立焊應(yīng)采用適當(dāng)?shù)倪\條角度和適宜的運條方法，使用較小的電流，短弧焊接，以利焊縫成形。正確的向上立焊的焊條方位如圖1-25所示。
橫焊
橫焊時，熔化金屬在重力作用下發(fā)生流淌，操作不當(dāng)易在上側(cè)產(chǎn)生咬邊，下側(cè)因熔滴堆積而產(chǎn)生焊瘤或未焊透缺陷。施焊時應(yīng)選擇較小直徑的焊條，配合恰當(dāng)?shù)暮笚l角度和運條方法，以短路過渡形式進行焊接。
多道焊接運條的角度還應(yīng)針對焊縫所在位置，適當(dāng)改變焊條角度，以使電弧推力對熔滴產(chǎn)生承托作用，才能獲得高質(zhì)量的焊縫。橫焊的焊條方位如圖1-26所示。
仰焊
焊時，熔池倒懸在焊件下面，焊縫成形困難，容易在焊縫表面產(chǎn)生焊瘤，背面產(chǎn)生塌陷。焊接時，為使熔滴金屬在短時間內(nèi)由焊條過渡到熔池中去，必須使用最短的電弧長度、較小直徑的焊條、稍快的焊接速度及合適的焊接電流;多層次焊接時，可采用月牙形和鋸齒形運條方式焊接。
為控制熔池面積，擺幅不宜太大，焊道應(yīng)薄一些，以防止產(chǎn)生焊接缺陷。
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