1/4模型的案例
1/2、1/4、1/8對稱模型在矩形柱單軸壓縮實例中應用探討
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結論
單軸壓縮矩形柱可以使用對稱模型進行受力分析，但以下情況必須熟知：
1）完整模型并非絕對對稱，采用對稱模型會改變完整模型應力分布。
2）對稱模型相較于完整模型剛度降低，其中1/4模型剛度降低最多，1/2模型和1/8模型剛度值較為接近。
3）1/8模型施加載荷相較于完整模型需縮小一倍。
展開 無中生有—HyperMesh 之 Ruled & Spline 提升1/4或1/8對稱模型網格質量 ￥10
用途：針對結構高度對稱的模型，對稱之后會形成一個扇形區域，這個扇形區域存在一個尖角結構，此結構的網格質量很難得到保證。
下面舉一個簡單的實例模型（僅作為示范），如何將網格從右側的畫成左側的（中心結構的網格質量jacobian從0.571提升至少0.9以上）
Toll——check elements—>3D—>jacobian
01. 簡單的實例模型
02. 對模型進行1/8對稱
03. 留下剩余的扇形尖角區域
04. 對尖角區域的切分
后文還會介紹2D面板下的 Ruled 和 Spline的區別：
2D——ruled 和 spline
展開 用ANSYS/LS-DYNA做如下炮孔布置圖的1/2模型，單孔單響，包含下圖的總共是4個工況，后面3工況略有不同，網格劃分不太精密，不然電腦跑不了 ￥1200
[圖片]
FRP格柵約束混凝土板四點彎曲ABAQUS模型 ￥11.99
在建立模型時候，采用的是1/4模型進行建立，這樣可以減少模型的計算時間，是一種高效的ABAQUS建模方法。在Part部分，C代表的混凝土板，FRP-Jing和FRP-Wei分別代表徑向和緯向的FRP格柵支，目的是為了區別兩個方向的FRP的性能不一致。L代表的是支座和加載塊，按照離散剛體建立。
在屬性部分，混凝土采用塑性損傷模型，具體的模型在付費內容中提供了Excel表格，直接輸入抗壓強度即可替換。FRP的材料按照彈性材料進行輸入，并按照最大的抗拉強度作為結束點。
在裝配部分，是1/4模型，并且建立參考點，為了施加荷載，建立參考點。并且為了網格的劃分，相應的切割混凝土板，使得混凝土板的網格和加載塊的網格對齊。
分析步時候采用靜力，通用，打開幾何非線性，并且設置合適的增量步數和增量步大小，矩陣存儲選擇非對稱。
在相互作用部分建立支座及加載塊與混凝土塊的面面接觸，并且對FRP格柵采用內置于混凝土板內，不考慮其粘結滑移。
在荷載部分，因為采用的1/4模型，因此對兩個對稱面要分別設置XSYMM和YSYMM，并且在支座的參考點設置約束U1U2U3UR1,并且在加載點設置位移加載
其余更多細節再付費部分
付費部分提供了該模型的CAE和混凝土塑性損傷模型的Excel
展開 
求教，單軸拉伸試件GTN模擬的幾個問題，萬分感謝
在用gtn模型模擬如圖所示的圓棒缺口試件的拉伸過程時，有幾個小問題，請教各位！
將圓棒試件簡化成二維軸對稱的1/4模型，如何提取載荷位移曲線？
拉伸過程屬于準靜態過程，采用explicit模擬，需不需要先做頻率提取？如果做頻率提取，是采用1/4模型，還是建立整體模型？還是要用三維模型？邊界條件如何選?。?/span>
abaqus三維復合材料彈塑性+漸進損傷本構模型-3D VUMAT ￥145
考慮損傷，有效應力與實際的應力之間的關系為：
損傷演化準則為：
上述R大于1時，損傷起始，計算w：
然后計算損傷系數D：
塑性判斷
等效應力：
a66=0.146為實驗獲取的值。
流動應力：
σ0為初始屈服應力，n=3.58和A=7.18e-8為實驗值，屈服時有
使用關聯流動法則：
等效塑性應變增量根據下式計算：
附件內容：1. inp算例模型(低速沖擊工況，1/4模型，層間使用cohesive element) 2. 子程序 3 .使用方法 4.參考論文名稱
展開 基于ANSYS ls-dyna拉伸斷裂實驗模擬
ANSYS默認的算法為求解方程的隱式算法，其結果更加準確，但是其不能計算斷裂等效果，而相應的顯式算法則可以根據每一步的結果來判斷其材料是否拉斷，在ANSYS Workbench中可以使用ls dyna來模擬材料的拉伸斷裂方法，具體操作過程如下
1.模型建立
模型建立標準試件的尺寸模型，如圖所示，由于模型是圓柱體，所以根據計算量和計算速度，建議使用二維軸對稱模擬或者三維的1/4或者1/8模型來模擬，本次使用1/4模型來建立
2.材料設置
軟件模擬的問題是你必須提前知道材料性能，而實際是提前不知道的，所以需要根據近似的材料性能來輸入，后期根據結果來調整材料參數達到實驗的理想結果，本次模擬的材料性能如圖所示
3.網格劃分
網格的精度直接影響到斷裂效果，故而在拉斷位置需要盡可能的加密網格，設置尺寸，本次網格劃分如圖所示
4.邊界條件
4.1設置對稱，本次是1/4模型，所以需要設置對稱模型，設置如圖所示
4.2設置一側固定，一側拉伸位移量，如圖所示
4.3求解設置采用默認即可，將求解時間改為0.01s即可
5.結果
獲取拉伸過程的變形結果，如圖所示
獲取拉伸過程的應力結果，如圖所示
獲取拉伸過程的塑性應變結果，如圖所示
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展開 Abaqus沖壓-回彈過程仿真詳細教程，顯式分析到隱式分析的結果傳遞方法 ￥99.9
圖1 沖壓示意圖（1/4模型）
如圖1所示，毛坯（藍色）位于夾具（綠色）和模具（黃色）之間，沖頭（紅色）以一定的速度沖擊毛坯，毛坯在壓力和模具約束作用下發生一定的變形（沖壓過程）；隨后沖頭與夾具向上運動，卸載后的毛坯回彈并保留一定的永久變形（回彈過程），產品沖壓成型過程結束。
圖2 材料加、卸載的力學過程
材料加、卸載的過程中產生了彈性變形和塑性變形，分析時，通過Abaqus/Explicit分析其沖壓過程，再將分析結果作為初始狀態繼承給Abaqus/Standard進行回彈分析。由于對稱性，使用一個1/4模型解決這個問題，全部采用殼單元。
展開 牛頓擺之力學淺析-不連續介質中的“波動”問題 ￥49.99
付費部分為牛頓擺仿真1懟4模型，帶虛擬“高速攝影”設置的1懟4模型，2懟3模型，3懟2模型一共4個仿真模型的inp文件，導入Abaqus/CAE在interaction模塊可以查看牛頓擺仿真法向接觸算法、摩擦參數、接觸阻尼的詳細定義。
轉向傳動軸分部件網格劃分
1、打開模型后發現它是對稱的，所以進行對稱區域的劃分，在這里我只保留1/4的區域，這樣能夠節省大量劃分 時間，1/4的區域劃分如下圖所示：
2、通過觀察1/4區域的模型后，可以先從中間的復雜區域著手，兩段的圓柱部分可以通過drag把中間區域邊緣的面網格進行拉伸生成，所以應該從中間往兩端進行劃分。
3、由于中間區域也是對稱的，所以我從中間分成1/2區域，如下圖所示：
4、在細化模型的過程中可以發現中間區域的網格的局部復雜區域存在兩端，所以在此進行區域的劃分，只劃分出其中一段的網格區域，最后得到的區域如下圖：
5、通過solidmap對區域進行網格劃分得到：
6、針對相鄰區域的網格生成可以通過drag來實現，確定下平面的法線方向后，量出拉伸距離，輸入拉伸網格的邊緣數量就能生成1/4模型的網格，整個零件的模型再通過reflect復制過去就行了，最后的結果圖如下：
shangcdz.rar
展開 基于Workbench中LS-DYNA模塊的空爆威力模擬
在此案例中，建模采用Workbench中的SpaceClaim進行建模，模型包含為炸藥、空氣域與威力評估板，威力節省計算量與計算時間，模型簡化為1/4模型，建立好的模型如圖1所示，用其內置的工具進行網格劃分，劃分好的網格模型如圖2所示，炸藥起爆點設為炸藥中心。
圖 1 1/4仿真模型
圖 2 數值仿真有限元模型
因炸藥爆炸產生的爆轟產物與空氣為流體，采用Lagrange算法會產生大變形導致計算過程出錯，因此炸藥與空氣域采用ALE算法，而威力評估板因為其物理性質采用Lagrange算法能夠更好地表現其力學性能。而空氣與爆轟產物作用威力評估板需要兩種不同的算法進行耦合，此時需要添加流固耦合。
炸藥起爆沖擊波傳播過程云圖如圖3所示，爆炸產物作用到威力評估板后威力評估板的的應力云圖如圖4所示，距離爆心一段距離的壓強曲線如圖5所示
圖 3 沖擊波傳播過程云圖
圖 4 威力評估板應力云圖
圖 5 壓強曲線
最后，有相關需求歡迎通過公眾號“320科技工作室”與我們聯絡。
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AUTODYN模擬破片隨機失效1-炸藥對破片的爆轟驅動
1 炸藥對破片的爆轟驅動
首先計算爆炸物在炸藥的作用下破片分布、質量、初速等信息，利用非線性動力學軟件AUTODYN進行數值仿真。為減少計算時間，建立1/4模型，其中炸藥殼體厚度為20mm，為減小計算量，實際爆炸物高度1610mm，數值模擬中炸藥高度選取200mm，模型關于兩個對稱面對稱，故只需建立 1 /4 模型，均采用 Lagrange 算法，因為殼體材料的破 碎、破片的形成過程是一個大變形的彈塑性流體動力學過程，采用 Lagrange 算法雖然網格會發生較大的 扭曲變形，但該方法對介質運動的整體和局部的變化都有更清晰的描述，能真實的呈現殼體膨脹、裂紋產生、破片形成的整個過程，也能更清楚的顯示節點的速度、整體的動能等物理量。起爆方式為炸藥中心起爆，觀測點和起爆點設置如圖1所示，其中破片設置Mott隨機失效，炸藥材料為TNT，破片材料為45號鋼。
圖1 有限元模型
圖2和圖3位計算結果，圖3為觀測點8~13的X軸方向的速度，在爆炸載荷作用下，速度逐漸增加并趨近于960m/s，破片質量主要集中在50g以下，破片速度分布在750m/s和1000m/s附近，計算破片的平均速度為880m/s，一共產生370個破片。
圖2 破片計算結果
展開 ANSYS Maxwell中邊界條件的應用
圖22 案例模型
圖23 電流源激勵位置
圖24 電流源激勵設置
圖25 無Insulating邊界條件的電流密度求解結果
圖26 Box2_1右側Insulating邊界條件的電流密度求解結果
圖27 Box1左側Insulating邊界條件的電流密度求解結果
6.3 應用說明
由5.2案例驗證的結果可知，是否添加Insulating邊界條件，導致Box2_1的電流密度差別在9個數量級，充分說明Insulating邊界條件的絕緣作用；另外，由圖26和圖27的結果可知，雖然Insulating邊界條件添加在同一個位置，由于被添加的實體不同，求解結果也不盡相同，但是二者結果都能說明Insulating邊界條件的作用。
7 Matching (Master and Slave)
7.1 邊界條件解釋
匹配邊界條件，有主邊界（Master）和從邊界（Slave）兩種，需要配合使用。偶對稱時，Slave邊界的磁場被定義為匹配Master邊界的幅值和方向。奇對稱時，Slave邊界的磁場與Master邊界的幅值相同，方向相反。
7.2 案例驗證
以RMxprt自帶案例“assm-1”為例，利用該案例生成一個1/2模型和一個1/4模型，并分別求解，查看二者求解所得轉矩時間曲線。
圖28 1/2模型
圖29 1/2模型偶對稱Slave邊界條件
圖30 1/2模型求解時間長度
圖31 1/4模型
圖32 1/4奇對稱Slave邊界條件
圖33 1/4模型求解時間長度
圖34 奇對稱和偶對稱求解同一模型的轉矩時間曲線
7.3 應用說明
通常在求解周期性模型時，求解最小周期模型時會用到。
展開 觸地爆炸仿真模型 ￥5
觸地爆炸，1/4模型
奧迪/空客聯合團隊試飛模塊化垂直起降載具
11月27日，Italdesign汽車設計公司試飛了該公司與奧迪和空客聯合開發的Pop.Up下一代模塊化電動垂直起降空中/地面載具的1:4模型。
01
阿姆斯特丹無人機周期間Pop.Up下一代載具1:4縮比模型在展示場地內部飛行。
具備完整功能的縮比模型11月27日在阿姆斯特丹無人機周中首飛，Pop.Up載具由乘員艙和無人地面移動模塊以及自主飛行電動垂直起降飛行模塊組成。11月27-29日，該縮比模型展示了完全自主運行，乘員艙與地面模塊模擬了一段地面運營，達到飛行模塊所在地，乘員艙與地面模塊脫離，與多旋翼電動垂直起降飛行模塊結合，起飛并飛越展示場地，與另一架地面模塊匯合。
02
Pop.Up載具乘員艙與地面移動模塊脫離，與飛行模塊結合
Pop.Up項目由奧迪與空客合作在2017年開展，Italdesign公司2018年加入項目。奧迪采購和信息技術董事會成員伯恩德·馬騰斯稱，項目團隊的目標是在2019年底前研制出可完整適航認證的原型機。除此項目之外，奧迪和空客還在電動汽車、飛機電池技術領域開展了合作。
Pop.Up下一代概念載具的飛行模塊有四個涵道風扇，與空客的城市空客電動垂直起降驗證機類似。該模型的8副螺旋槳共軸安裝在四支旋翼臂尾端。
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