風門的案例
CATIA模擬仿真在汽車空調設計中的運用研究（轉載）
空調作為保證舒適性的最重要的產品之一, 尤其空調模式盤由于同時控制著吹腳、吹面、除霜三個風門運動, 其的運動軌跡是三個風門運動的耦合, 設計難度大, 精度要求高。隨著科學技術的高度發展, 傳統的AUTOCAD 在三維設計產品開發上越來越不能滿足人們的需求, 不僅開發時間長, 而且往往只在制造成品時才能發現問題, CATIA模式仿真模塊利用了“角度-時間”這一對應的曲線法則，可有效地控制在進行空調模式切換之時各風門離開當前模式、進入下一個模式和在下一個模式保持的時間，可有效避免由此而引起的噪聲問題，極大地降低了開發成本, 有效的保證了空調設計的可行性和合理性。
汽車空調風門模式設計要素
一、 基礎知識
空調HVAC總成的模式總共有吹面、吹面吹腳、吹腳、吹腳除霜、除霜，五種模式。而空調的風門通常有2～3個，要取到前述的五種模式，需要通過一個機構將各個風門的動作協調起來。
展開 一氧化碳傳感器在線監測煙道廢氣CO含量改善燃氣鍋爐的燃燒效率
一、燃盡風門開度的影響
SOFA風門開度調整試驗期間，#1機組運行在600MW負荷工況時，將SOFA風門分別調整至30%、20%、10%開度時，機組穩定半個小時，記錄爐膛CO濃度水平等參數，具體如表1所示。
表1 不同SOFA 風門開度時爐膛CO 濃度
由此可知，SOFA風門開度在20%以上時，其對爐膛CO濃度影響很大，但對NO x 影響十分有限；SOFA風門開度在10%時，爐膛CO濃度能降低至20000ppm以內，說明降低燃盡風率有利于緩解高溫腐蝕。另外，在SOFA風門開度大于20%時，減小其開度對脫硝入口NO x 濃度影響較小。因此在高負荷段時，SOFA風門開度保持在10%-30%之間，既能降低爐膛CO濃度，又能保證脫硝入口NO x 含量在可控范圍內。
二、風量調整的影響
在600MW以上穩定負荷時段且尾部CO含量過高時，進行變風量試驗。試驗參數如表2所示，風量調整前后主要參數曲線如圖1所示。
表2 高CO 工況下調整試驗參數
620MW穩定工況下，增大總風量50t/h，尾部CO從超過4000ppm（具體數值未知，已超量程）降至350ppm。若以初始值4000ppm計算，此時排煙熱損失增大0.16%，化學不完全燃燒熱損失減小1.25%。
630MW穩定工況下，增大總風量80t/h，尾部CO從1000ppm降至450ppm。此時排煙熱損失增大0.11%，化學不完全燃燒熱損失減小0.21%。
另外，CO每降低1000ppm，q 3 降低0.3459%，煤耗降低近似折算為1.11g/kWh。單獨對比鍋爐效率提升及引風機電耗增加對經濟性的影響，計算值如表3所示。
展開 7m焦爐降低煉焦耗熱量實踐
鋼管作為工具的手持端， 螺桿的最右端到最左側螺母的距離作為風門調節的目標開度， 左側螺母擰至右側螺母處以防止調節過程中螺母位置變動。先根據生產情況用刻度尺來確定風門具體開度，以確定最左側螺母位置，手握鋼管，將螺桿的最右端抵在風門的一側， 左側螺母達到的位置即為風門需要調整到的位置。此時可直接利用螺母敲擊風門小鐵板來調整風門開度， 此工具不僅保證了風門開度的精確性，減少了作業危險性，而且提高了工作效率。
3.4 改進空氣過剩系數控制方法
對焦爐煙道氧化鋯氧含量進行標定， 以氧化鋯氧含量示數法代替焦爐煙道廢氣化驗分析法來調整焦爐空氣過剩系數， 指導煉焦調火進行溫度調整。
（ 1 ） 對焦爐煙道氧化鋯氧含量進行標定。利用煙道廢氣分析設備檢測煙道廢氣成分， 對比廢氣分析結果中氧含量與煙道氧化鋯測量氧含量之間的誤差，標定氧化鋯氧含量示數的準確性。氧化鋯氧含量標定統計表見表 2 。
（ 2 ） 通過標定數據估算氧化鋯氧含量示數調整控制范圍。利用焦爐煙道廢氣分析設備檢測煙道廢氣成分，計算出目前的空氣過剩系數；通過對焦爐風門開度的調整， 對煙道吸力進行規范化管理，當空氣過剩系數達到 1.1~1.2 時，記錄焦爐煙道氧化鋯氧含量控制最佳值為 3.0 。
3.5 改進焦爐立火道過頂磚密封抹補工具
焦爐立火道過頂磚密封抹補工具見圖 5 。
在爐墻竄漏部位下 50 mm 處用專有工具 2 將其密封， 然后用粘稠狀泥漿在密封面上再抹補一次， 確保密封層的嚴密， 灰漿不會落到密封層下部， 這樣密封層與立火道墻面共同作用行成一個上部開口的方桶形。在密封層做好后將稀釋的灰漿倒入立火道內，然后打開上升管處的高壓氨水，利用高壓氨水噴射力所形成的吸力將泥漿吸入爐墻的縫隙處。重復此過程，并觀察串漏情況，根據爐墻竄漏情況，調制泥漿粘稠度和灌漿次數。
展開 焦爐烘爐期間的溫度管理
首先調節相應的炭化室一次風門，盡量縮短火焰，或者關小相鄰爐號的一次、二次風門適當的減少冷空氣進入炭化室。
⑵個別爐號高溫處理。首先調節相應炭化室一次風門，盡量拉長火焰，或調節相鄰爐號的一次、二次風門加大炭化室內冷空氣進入量。一次、二次風門應配合使用，避免一次、二次風門全部關閉。
需要注意的是在調整吸力和煤氣壓力后，密切觀察溫度的變化趨勢，溫度的變化有滯后性，尤其在低溫時變化緩慢，待較長時間才能反映出來，不應頻繁調節，避免溫度波動較大。
4．2 吸力的控制
4．2．1 看火孔壓力和蓄熱室頂部吸力
測量看火孔壓力和蓄熱室頂部吸力是檢查廢氣開閉器開度是否合適的重要手段，點火初期應測量標準火道的吸力，以便對廢棄開閉器開度進行調節。
4．2．2 空氣過剩系數
為了檢查不同升溫階段的燃燒情況，應每天進行廢氣采樣測定空氣過剩系數，在保證溫度和高向比例的情況下，空氣過剩系數應隨烘爐溫度變化。
4．2．3 吸力的異常處理
當機、焦側蓄熱室溫度出現偏差時應考慮機、焦側分煙道吸力和風向的影響。迎風側分煙道吸力會增大，而背風側分煙道吸力相對較小。分煙道吸力應每一小時測量一次，保持吸力穩定。當煤氣壓力保持穩定，分煙道吸力增大，燃燒室溫度下降，蓄熱室溫度上升，分煙道吸力減小則燃燒室溫度升高，而蓄熱室溫度則下降。
隨著爐溫的不斷升高，看火孔壓力也不斷的減小。當爐溫過100 ℃ 時，在保證爐溫、空氣過剩系數、高向比例的情況下可適當的減小總煙道吸力和分煙道吸力，防止在升溫后期轉正常加熱時小煙道溫度過高損壞爐體強度。
爐體不嚴密時對吸力的影響較大，影響爐溫的均勻性。所以在烘爐過程中要經常檢查看火孔、裝煤孔、蓄熱室封墻、廢氣開閉器等部位的密封狀況，以保證爐體的嚴密性。
展開 
燃燒器的五大結構詳解
1、送風系統
送風系統的功能在于向燃燒室里送入一定風速和風量的空氣， 其主要部件有： 殼體、 風機馬達、 風機葉輪、 風qiang火管、 風門控制器、 風門檔板、擴散盤。
殼體：是燃燒器各部件的安裝支架和新鮮空氣進風通道的主要組成部分。從外形來看可以分為箱式和qiang式兩種，箱式燃燒器多數有一個注塑材料的外罩，且功率一般較小，大功率燃燒器多數采用分體式殼體，一般為qiang式。殼體的組成材料一般為高強度輕質合金鑄件。
風機馬達：主要為風機葉輪和高壓油泵的運轉提供動力，也有一些燃燒器采用單獨電機提供油泵動力。某些小功率燃燒器采用單相電機，功率相對較小，大部分燃燒器采用三相電機，電機只有按照確定的方向旋轉才能使燃燒器正常工作。
風機葉輪：通過高速旋轉產生足夠的風壓以克服爐膛阻力和煙囪阻力，并向燃燒室吹入足夠的空氣以滿足燃燒的需要。它由裝有一定傾斜角度的葉片的圓柱狀輪子組成，其組成材料一般為高強度輕質合金鋼，也有注塑成形的產品，所有合格的風機葉輪均具有良好的動平衡性能。
風qiang火管：起到引導氣流和穩定風壓的作用，也是進風通道的組成部分，一般有一個外套式法蘭與爐口聯接。 其組成材料一般為高強度和耐高溫的合金鋼。
風門控制器：是一種驅動裝置，通過機械連桿控制風門檔板的轉動。
一般有液壓驅動控制器和伺服馬達驅動控制器兩種，前者工作穩定，不易產生故障，后者控制精確，風量變化平滑。
風門檔板：主要作用是調節進風通道的大小以控制進風量的大小。 其組成材料有注塑和合金兩種， 注塑檔板一般為單片形式， 合金檔板有單片、雙片、三片等多種組合形式。
擴散盤：其特殊的結構能夠產生旋轉氣流， 有助于空氣與燃料的充分混合，同時還有調節二次風量的作用。
2、點火系統
點火系統的功能在于點燃空氣與燃料的混合物，其主要部件有：點火變壓器、點火電極、電火高壓電纜。
展開 煤礦安全監測監控技術中典型的傳感器有哪些？
4 開關量傳感器
煤礦安全生產中，除了對甲烷、一氧化碳和風速等進行監控外，為了隨時全面了解全礦的生產、工作狀況，統計設備利用率，還要對主要機電設備的運轉狀態、風門狀態進行監控。
5 觸點傳感器
觸點傳感器是利用接觸器或繼電器的接點來表示開關狀態的。接點有常開/常閉之分，還有接點容量大小、耐壓高低等指標，使用時應注意。利用觸點的動作可以反映局部通風機風筒是否被風吹得鼓起，從而判斷局部通風機送風狀態。觸點傳感器的接點簡單、實用，是應用較廣泛的傳感器。
6 干簧管傳感器
干簧管是由小玻璃管內安裝導磁性能的簧 h 片制作而成。在附近無磁場時，簧 h 片處于接通，當有磁場靠近時，簧 h 片被磁化產生磁力，使簧 h 片（也是接點）由閉合轉為斷開。干簧管應用很廣泛，將干簧管固定在井下風門的門框上，在門上安裝一塊永久磁鐵，門在關閉位置時，干簧接點即可動作。
7 光電傳感器
利用光電器件可以方便可靠地傳遞開關信息。用監測系統提供的本質安全型電源為發光二極管供電，當被控設備接點動作時，發光二極管導通發光，其光線照射光敏管而使其導通，此光敏管可控制非本安電路的導通和關斷。
煤礦安全環境監測系統主要用于測量自然環境參數，如甲烷濃度、一氧化碳濃度、二氧化碳濃度、風速風向、負壓、溫度、濕度、粉塵濃度等。
展開 技術天地‖焦爐燃燒室檢修方案
降溫速度的控制通過利用維修火道小孔板加鐵絲直至堵死、調整加減考克旋塞開度、調節小風門開度及廢氣開閉器開度等措施來實現。并由調火專門人員負責每小時測溫1次，進行檢測控制。
各檢修爐號、空爐、燜爐號、緩沖爐號的溫度控制，利用加減考克旋塞開度、風門調節板開度及廢氣開閉器開度來進行，使其達到要求的溫度范圍。
三、保溫
焦爐燃燒室吊頂大修，不同于焦爐局部的小面積挖補。其所需用修爐時間長，既要考慮不修火道以及內火道墻面、中心隔墻、對面單面墻及未修補燃燒室墻面的保溫保護，又要注意預留部位自小煙道至斜道區的溫度保護。
采取對未修補燃燒室墻面用水玻璃粘貼上一層10mm厚的硅酸鋁纖維氈，外面貼一層20mm厚的泡沫石棉板；對不修火道墻面、預留立火道隔墻、修補墻面對面單面墻實行邊拆邊貼一層50mm厚的石棉板保護；對預留部分自小煙道至斜道口的保溫采取落廢氣砣、落風門蓋板、用泡沫石棉板封死斜道口，禁止空氣流通的辦法；對未修火道以里炭化室墻面，先砌一道斷熱磚擋墻，擋墻表面先貼一層高鋁針刺氈，其外面用泡沫石棉板擋嚴。當各部位溫度低于所控制要求時，可用開啟煤氣加減考克旋塞，送入適量煤氣使之燃燒來保溫。
四、升溫
焦爐吊頂大修后的升溫，最大的難點在于升溫速度的控制，既無法按新焦爐烘爐時硅磚溫度梯度升溫，又不能使升溫速度過快或劇烈波動引起硅磚砌體的炸裂。為了既要保證生產，又要確保焦爐檢修部位不受損壞，采用了干燥期和升溫期兩段升溫方式，執行不同的溫度控制速度。
1、干燥期
焦爐干燥期就是把爐溫升到100℃所需要的天數。
展開 揚子石化│乙烯裝置裂解爐低氮燃燒器改造及運行探討
經分析認為主要是側壁風門密封不良，導致氧含量局部過高，影響燃燒模型的調整。為此在裂解爐第2個運行周期投用前，對其側壁燃燒器進行了更換和調整，也為其它裂解爐的低氮燃燒器改造提供了思路。通過幾次的優化調整，裂解爐低氮燃燒器改造后在日常運行過程中能穩定達標，NOx排放正常在80mg/Nm3左右。
2）燃燒器在燒焦、降溫和升溫期間出現在氧含量3%(干基)條件下NOx不合格情況。經分析認為，裂解爐低氮燃燒器是按照在正常工況下設計的，但在燒焦、降溫和升溫期間，燃燒器的運行負荷僅正常工況的10%~30%，為保證燒焦效果，裂解爐爐管內溫度要求又比日常溫度高，因需保證爐內燃燒和溫度場分布，原設計的10格風門開度無法根據實際燃料氣情況進行相應調整，導致氧含量修正到3%后NOx出現超標現象。為降低爐內NOx含量，需對燃燒器進行降氮處理。結合現場情況，在底部燃燒器處增加降氮蒸汽噴，對底部燃料氣加入降氮蒸汽。加入降氮蒸汽后，在燒焦、降溫和升溫期間，NOx可控制在100mg/Nm3以下。以燒焦工況為例，具體調整情況見下表。
可見：燒焦工況下，側壁風門全關，在底部燃燒器處通入降氮蒸汽對NOx濃度的降低效果十分明顯。
改造結論和建議
1）揚子乙烯裝置裂解爐低氮燃燒器改造能夠滿足目前國家的對NOx排放標準的要求。
展開 焦爐廢氣系統知識
焦爐廢氣流動所需吸力都是煙囪中二三百度的廢氣產生的，人們通過調整風門，廢氣翻板，分煙道翻板和總煙道翻板開度達到改變焦爐吸力，從而改變焦爐廢氣流量的目的。在結焦時間固定的情況下，這幾個調節部件開度基本不變。
在穩定的煉焦生產中，高聳的煙囪是看不到煙的，它排出的廢氣象居民使用的煤氣灶一樣干凈。但它隨爐體狀況的改變和意外情況的發生有時冒些黑煙。對于我們從事煉焦行業的人員來說黑煙究竟能告訴我們什么問題呢?
第一種情況，爐墻竄漏。炭化室加完煤后，煤氣發生量和爐墻表面壓力都較大，如有大的漏點，此時大量的荒煤氣穿過爐墻進入對側的立火道內，打亂這里的正常情況，回爐煤氣和荒煤氣都無法正常燃燒，并隨著下降氣流混入廢氣中，有些在蓄熱室部分燃燒最終的黑煙從煙囪排出。它的顏色較黑，排放時間短，通常幾分至十幾分鐘不等。如果煙量大而猛，說明炭化室爐墻竄漏嚴重。
第二種，煙囪總是有青煙，在無爐墻竄漏的情況下，這有可能是立火道的煤氣燃燒得不夠充分所至。或存在較多數量的磚煤氣道竄漏現象，即部分煤氣正常進入火道，而另一部分從磚煤氣道縫隙漏入呈下降氣流的蓄熱室或小煙道內，多數發生不完全燃燒。
第三情況，煙囪的煙量隨加熱煤氣的交換而發生規律性變化，某個交換的煙量總是偏大。產生這情況的原因較多，多數跟廢氣交換設備有關，例如A某個廢氣盤經常卡砣，使上升氣流的負壓增大上升的空氣流動減緩，這時對應的火道內產生末充分燃燒的氣體。B一些風門末關嚴，使對應下降氣流火道內的吸力不夠。C某個廢氣盤發生故障無法提起，使對應火道內的廢氣無法排出而某中的煤氣還源源不斷的噴入火道內，產生大量的黑煙，它通過蓄頂空間逐漸溢流到相鄰橫排的上升氣流中，破壞了相關火道的燃燒。D地下室大量更換噴嘴缺乏有序性，形成了某個交換煤氣量偏大導致黑煙。
展開 焦爐燃燒室維修方案，看看溫度控制的重要性！
降溫速度的控制通過利用維修火道小孔板加鐵絲直至堵死、調整加減考克旋塞開度、調節小風門開度及廢氣開閉器開度等措施來實現。并由調火專門人員負責每小時測溫1次，進行檢測控制。
各檢修爐號、空爐、燜爐號、緩沖爐號的溫度控制，利用加減考克旋塞開度、風門調節板開度及廢氣開閉器開度來進行，使其達到要求的溫度范圍。
三、保溫
焦爐燃燒室吊頂大修，不同于焦爐局部的小面積挖補。其所需用修爐時間長，既要考慮不修火道以及內火道墻面、中心隔墻、對面單面墻及未修補燃燒室墻面的保溫保護，又要注意預留部位自小煙道至斜道區的溫度保護。
采取對未修補燃燒室墻面用水玻璃粘貼上一層10mm厚的硅酸鋁纖維氈，外面貼一層20mm厚的泡沫石棉板；對不修火道墻面、預留立火道隔墻、修補墻面對面單面墻實行邊拆邊貼一層50mm厚的石棉板保護；對預留部分自小煙道至斜道口的保溫采取落廢氣砣、落風門蓋板、用泡沫石棉板封死斜道口，禁止空氣流通的辦法；對未修火道以里炭化室墻面，先砌一道斷熱磚擋墻，擋墻表面先貼一層高鋁針刺氈，其外面用泡沫石棉板擋嚴。當各部位溫度低于所控制要求時，可用開啟煤氣加減考克旋塞，送入適量煤氣使之燃燒來保溫。
四、升溫
焦爐吊頂大修后的升溫，最大的難點在于升溫速度的控制，既無法按新焦爐烘爐時硅磚溫度梯度升溫，又不能使升溫速度過快或劇烈波動引起硅磚砌體的炸裂。為了既要保證生產，又要確保焦爐檢修部位不受損壞，采用了干燥期和升溫期兩段升溫方式，執行不同的溫度控制速度。
1、干燥期
焦爐干燥期就是把爐溫升到100℃所需要的天數。
展開 焦爐燃燒室維修方案，看看溫度控制的重要性！
降溫速度的控制通過利用維修火道小孔板加鐵絲直至堵死、調整加減考克旋塞開度、調節小風門開度及廢氣開閉器開度等措施來實現。并由調火專門人員負責每小時測溫1次，進行檢測控制。
各檢修爐號、空爐、燜爐號、緩沖爐號的溫度控制，利用加減考克旋塞開度、風門調節板開度及廢氣開閉器開度來進行，使其達到要求的溫度范圍。
三、保溫
焦爐燃燒室吊頂大修，不同于焦爐局部的小面積挖補。其所需用修爐時間長，既要考慮不修火道以及內火道墻面、中心隔墻、對面單面墻及未修補燃燒室墻面的保溫保護，又要注意預留部位自小煙道至斜道區的溫度保護。
采取對未修補燃燒室墻面用水玻璃粘貼上一層10mm厚的硅酸鋁纖維氈，外面貼一層20mm厚的泡沫石棉板；對不修火道墻面、預留立火道隔墻、修補墻面對面單面墻實行邊拆邊貼一層50mm厚的石棉板保護；對預留部分自小煙道至斜道口的保溫采取落廢氣砣、落風門蓋板、用泡沫石棉板封死斜道口，禁止空氣流通的辦法；對未修火道以里炭化室墻面，先砌一道斷熱磚擋墻，擋墻表面先貼一層高鋁針刺氈，其外面用泡沫石棉板擋嚴。當各部位溫度低于所控制要求時，可用開啟煤氣加減考克旋塞，送入適量煤氣使之燃燒來保溫。
四、升溫
焦爐吊頂大修后的升溫，最大的難點在于升溫速度的控制，既無法按新焦爐烘爐時硅磚溫度梯度升溫，又不能使升溫速度過快或劇烈波動引起硅磚砌體的炸裂。為了既要保證生產，又要確保焦爐檢修部位不受損壞，采用了干燥期和升溫期兩段升溫方式，執行不同的溫度控制速度。
1、干燥期
焦爐干燥期就是把爐溫升到100℃所需要的天數。
展開 
鍋爐專用除塵的原理和注意事項
（１）關閉需要作換袋工作的濾室的氣包氣源，關閉通向該濾室的進出口風門。但是要注意避免系統因此時鍋爐除塵器的壓差出現阻力過高而使設備自動打開了旁通風門。
（２）堵塞或換已損壞的鍋爐除塵器濾袋時要先清除凈氣室里面的灰塵。
（３）把脈沖除塵器蓋子安放到破袋上并用彈簧頂住蓋子和噴吹管的噴嘴，然后我們要重新裝上檢修門及除塵器的保溫頂蓋并打開風門。
７.６３米焦爐調火匯編
11.2.3 空氣量調節手段，主要調節交換開閉器的進風門開度和調節小翻板的開度兩端部邊爐風門開度是中部的35%，邊爐第二個號為中部的85%.
11.2.4 蓄熱室頂部吸力的調節、除進風口和調節翻板外常見的有：
1)下降氣流時，廢氣提起的高度不夠，或進風門蓋不嚴，會造成下降氣流吸力減小。
2)上升氣流時進風的開度減小或是廢氣落不嚴，會使上升氣流的吸力增加。
3)雙叉部接頭和蓄熱室查找墻漏氣，或炭化室荒煤氣向燃燒室串漏也都會使吸力減少。
4)蓄熱室格子磚箅子磚，或7.63M焦爐的金屬調節板，斜道等堵塞會使阻力增加造成吸力變化爐溫也隨著變化。
11.2.5 調節吸力分兩步進行：
1)對新開工的焦爐而言，應先調廢氣盤翻板的下降氣流使蓄熱室的下降氣流與標準蓄熱室相差≯±3pa各進風門一致正常。
2)調節上升氣流吸力，使各蓄熱室的上升氣流與標準蓄熱室相差≯±2pa。用焦爐煤氣加熱時，某個蓄熱室，上升氣流吸力一般也是用相鄰蓄熱室下降氣流來調節，若各蓄熱室吸力普通比標準偏正或偏負，則要調整標準蓄熱室吸力，避免大量變動翻板位置，造成吸力混亂。
11.3 蓄熱室頂部吸力與α系數周轉時間，大氣溫度等變化的調節。
11.3.1 蓄熱室吸力差與α的關系和調節：
蓄熱室頂部上升與下降氣流吸力差近似地與空氣過剩系數（α）的平方正比關系，即調整后的吸力為17pa時。若上升氣流吸力為55pa，則下降氣流的吸力為：55pa+17pa=72pa，此時調節：可開大進風門和增加分煙道吸力相配合的辦法。
11.3.2 蓄熱室頂部吸力與周轉時間關系和調節。
但周轉時間改變時，蓄熱室頂部上升或下降氣流吸力差應隨之改變周轉時間與煤氣用量成反比關系，而吸力差與周轉時間成正比關系。
展開 焦爐調火工崗位工藝技術操作標準
6.3.2高爐煤氣換焦爐煤氣的步驟：
6.3.2.1關閉混合煤氣開閉器；
6.3.2.2交換機由自動交換改為手動交換；
6.3.2.3從管道末端開始，逐個關閉下降氣流機、焦側高爐煤氣加減考克，卸下煤氣砣小鏈，連接好煤氣廢氣瓣上的進風門蓋板，同時拿下石棉板，進風門開度改為焦爐煤氣的小鐵板；
6.3.2.4用交換機進行手動交換；
6.3.2.5從管道末端逐個打開焦爐煤氣加減考克（打開1/3～1/2），往爐內送煤氣；
6.3.2.6按時進行交換，兩個交換內換完；
6.3.2.7更換后，停止高爐煤氣調節機和儀表，使用焦爐煤氣調節機和儀表，并將煙道吸力，煤氣流量進風門開度等，改為焦爐煤氣加熱即解決；
6.3.2.8高爐煤氣管道長期停止使用時，應和煤氣防護站聯系，堵上盲板，并清掃高爐煤氣管道；
6.3.2.9換完煤氣后，立即進行燃燒情況檢查；
6.3.2.10換完煤氣后及時匯報管制中心；
6.3.2.11注意事項同送煤氣
6.3.3焦爐煤氣換為高爐煤氣的操作步驟：
6.3.3.1高爐煤氣主管壓力2500Pa以上時方可更換；
6.3.3.2停止除炭孔和焦爐煤氣預熱器運轉；
6.3.3.3交換后切斷自動交換電源；
6.3.3.4將下降氣流的煤氣廢氣瓣上的進風口用石棉板墊好，蓋好蓋板、擰緊，將小鏈或軸卸掉，將空氣進風口改為使用高爐煤氣的進風口，將煤氣砣（或小鏈）上好；
6.3.3.5交換機用手動進行交換；
6.3.3.6煙道吸力增加到使用焦爐煤氣時1.6倍左右；
6.3.3.7順次關閉焦爐煤氣加減考克同時逐個打開機、焦側上升氣流的高爐煤氣加減考克（打開1/2）；
6.3.3.8檢查燃燒情況，調整加熱制度（煤氣流量、吸力、溫度、風門開度等）；
6.3.3.9對煤氣管道，廢氣瓣及所屬設備進行試漏；
6.3.3.10
展開 焦爐調火、主控、測溫、交換崗位基本知識
4）將下降氣流煤氣進風門放上石棉板，將進風門蓋嚴，擰緊頂絲，將連接進風門的小軸卸掉。
5）將空氣進風口面積改為燒高爐煤氣時所需面積。
6）將煙道吸力改為使用高爐煤氣時吸力。
7）將煤氣t小軸、小鏈連接好，打開機、焦側下降氣流煤氣加減考克（為防止壓力不足，可先開1/2）同時關閉下降氣流焦爐煤氣考克。上述工作完成后經檢查無誤后，在手動進行交換，交換后如果壓力沒有問題，可將考克全開。下一個交換將其余號重復上述操作，全部工作在兩個交換送完。
8）換完煤氣后，將焦爐煤氣交換考克搬把卸掉，并使除炭口封閉。
9）全部換用高爐煤氣后，將煤氣儀表和自調系統投入運行，
并迅速按加熱制度調節。
10）換完煤氣后，檢查燃燒情況，并同時進行火把試驗，通知三班出爐。
8、 高爐煤氣換為焦爐煤氣操作
1）焦爐煤氣總管壓力在4000Pa以上時可以進行更換。
2）恢復焦爐煤氣加換考克搬把，關閉焦爐煤氣摻燒管煤氣閥門。
3）通知三班停止出爐。
4）將交換機改為手動操作。
5）先關閉所有下降氣流高爐煤氣加減考克，經檢查無誤后，將所有下
降氣流煤氣進風門打開，抽出石棉板，接上小軸和交換傳動裝置連接
起來；同時打開下降氣流焦爐煤氣加減考克。以上工作經檢查無誤后
進行手動交換。
6）下一個交換將重復上述操作，兩個交換完成。
7）更換完畢，將風口面積及煙道吸力調整到焦爐煤氣時加熱制度。通
知三班出爐。
8）更換完畢，到爐頂檢查火焰燃燒情況，同時做火把試驗。
9）更換煤氣四小時后，開煤氣預熱器。
10）高爐煤氣如果長時期不用，應和防護站聯系堵盲板。
五、嚴禁事項
1、不按儀表指示數據紀錄。
2、交換時，交換機工不在交換機前。
3、交換后不溜煙道。
4、擅自改變規定的流量、吸力、壓力等。
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