壓縮實驗的案例
單軸壓縮實驗模擬k文件
單軸壓縮實驗模擬教程見我發布的視頻，視頻里面的操作都沒問題，但是參數可能不是很合適，我調整了一下，現在這個是能完美運行的文件。這個k文件不收費，不過希望下載了案例的同學可以關注我一下，以后我還會出LS-DYNA系列教程，歡迎關注
單軸壓縮模擬.k
土體邊界面模型matlab及umat程序 ￥98
以下是Dafalias&Manzari（2004）論文中通過Sanisand模型對不同密實度、圍壓的土體在排水三軸壓縮試驗、不排水三軸壓縮試驗以及循環三軸試驗的模擬結果（左）。同時我將模型編入matlab實現了論文上的模擬結果。我的matlab程序的模擬結果也放在下面作為對比（右）。付費內容是我編寫的Sanisand邊界面模型matlab程序，umat程序以及參考文獻，需要的同學可以購買（可以私戳我通過ZFB購買，可優惠20%）。
圖1.不排水三軸壓縮實驗密砂實驗與模擬結果對比
圖2.不排水三軸壓縮實驗中密砂實驗與模擬結果對比
圖3.高圍壓下排水三軸壓縮實驗實驗與模擬結果對比
圖4.低圍壓下排水三軸壓縮實驗實驗與模擬結果對比
圖5.循環不排水三軸壓縮實驗實驗與模擬結果對比
展開 Abaqus中定義橡膠超彈性材料
圖1 超彈性材料數據的輸入
圖2 材料評估
用戶可以在Abaqus/CAE 中輸入下列實驗數據：
1）單軸拉伸/壓縮實驗（uniaxial tension/compression test data）；
2）等雙軸拉伸/壓縮實驗（biaxial tension/compression test data）；
3）平面拉伸/壓縮實驗（檢驗純剪行為）（planar tension/compression test data）；
4）體積拉伸/壓縮實驗（volumetric tension/compression test data）。
☆溫馨提示：定義超彈性材料數據時必須輸入名義應力（nominal stress）和名義應變（nominal stress），而非真實應力和真實應變。
關于 Abaqus 中的超彈性材料，還應注意以下問題：
1）Abaqus中默認橡膠材料行為是彈性的、各向同性的；
2）分析過程中必須考慮幾何非線性效應（設置 Nlgeom 為 ON）；
3）對于 Abaqus/Standard 分析，默認情況下假定超彈性材料是不可壓縮的（泊松比等于0.5），為了幫助分析收斂，可以將該值設置為大于0.495；對于 Abaqus/Explicit 分析，默認情況下，假定超彈性材料是接近不可壓縮的（泊松比大于0.475）；
4）Abaqus 采用應變勢能（strain energy potential）來描述超彈性材料的應力-應變關系，而不是采用楊氏模量 E 或泊松比 ；
5）對于根據實驗數據確定的超彈性材料模型，當應變值達到一定程度（變形較大）時，計算過程可能不穩定。Abaqus 通過穩定性檢查來確定可能出現不穩定的應變值大小，并在 DAT 文件中給出相應的警告信息。
展開 Abaqus中定義橡膠超彈性材料
圖1 超彈性材料數據的輸入
圖2 材料評估
用戶可以在Abaqus/CAE 中輸入下列實驗數據：
1）單軸拉伸/壓縮實驗（uniaxial tension/compression test data）；
2）等雙軸拉伸/壓縮實驗（biaxial tension/compression test data）；
3）平面拉伸/壓縮實驗（檢驗純剪行為）（planar tension/compression test data）；
4）體積拉伸/壓縮實驗（volumetric tension/compression test data）。
☆溫馨提示：定義超彈性材料數據時必須輸入名義應力（nominal stress）和名義應變（nominal stress），而非真實應力和真實應變。
關于 Abaqus 中的超彈性材料，還應注意以下問題：
1）Abaqus中默認橡膠材料行為是彈性的、各向同性的；
2）分析過程中必須考慮幾何非線性效應（設置 Nlgeom 為 ON）；
3）對于 Abaqus/Standard 分析，默認情況下假定超彈性材料是不可壓縮的（泊松比等于0.5），為了幫助分析收斂，可以將該值設置為大于0.495；對于 Abaqus/Explicit 分析，默認情況下，假定超彈性材料是接近不可壓縮的（泊松比大于0.475）；
4）Abaqus 采用應變勢能（strain energy potential）來描述超彈性材料的應力-應變關系，而不是采用楊氏模量 E 或泊松比 ；
5）對于根據實驗數據確定的超彈性材料模型，當應變值達到一定程度（變形較大）時，計算過程可能不穩定。Abaqus 通過穩定性檢查來確定可能出現不穩定的應變值大小，并在 DAT 文件中給出相應的警告信息。
展開 
各版本亞塑性模型matlab及umat程序 ￥150
以下是不同版本的亞塑性模型對排水三軸壓縮試驗、不排水三軸壓縮試驗以及循環三軸試驗的模擬結果展示。左側是論文中的實驗及模擬結果，右側是我利用編寫的matlab程序得到的模擬結果作為對比。付費內容是我編寫的亞塑性模型matlab程序，umat程序以及參考文獻，上述各版本的亞塑性模型均有。需要的同學可以購買（可以私戳我通過ZFB購買，可優惠20%）。
圖1.Wu-Bauer亞塑性模型對排水三軸壓縮實驗模擬結果（密砂）
圖2. Wu-Bauer亞塑性模型對排水三軸壓縮實驗模擬結果（松砂）
圖3. Wu-Bauer亞塑性模型對排水三軸壓縮實驗模擬結果（松砂）
圖4. 粒間應變張量亞塑性模型對排水三軸壓縮實驗模擬結果
展開 LS-DYNA FEM-DEM 單軸壓縮實驗/參數標定 ￥50
本貼為LS-DYNA中DEM的DE-BOND鍵參數標定實驗。
DEM常用于離散介質，如碎石、沙子等材料的模擬，也可以通過粘結模型對脆性材料的斷裂與破碎行為進行研究，由于粘結鍵的參數無法通過宏觀的力學性能測試直接得出，因此，在LS-DYNA中使用粘結模型需要對參數進行標定。本貼通過FEM與DEM耦合的方法，通過無側限單軸抗壓強度實驗對相關參數進行測試。
接觸力記錄。
本貼的付費部分提供FEM-DEM單軸實驗參考模型。
PFC3D單軸壓縮實驗案例 ￥9.9
PFC3D單軸壓縮實驗案例
LS-DYNA在緩沖材料對沖擊響應的過程分析
本項目以泡沫實驗數據為基礎， 利用MAT5模型將實驗數據引入LS-DYNA軟件，應用于泡沫緩沖系統的跌落沖擊過程仿真分析，驗證了該方法的可行性，為非線性緩沖系統的有限元分析提供了參考價值。
中山大學王山峰教授團隊《Mater. Design》：圓柱形和球形模型在骨組織工程支架設計中的對比研究
近日，中山大學材料科學與工程學院王山峰教授研究團隊通過基于有限元分析的壓縮、剪切、扭轉和流體模擬，結合面投影微立體光刻（PμSL）支架快速制備技術和數字圖像相關（DIC）等實驗方法，對基于單胞的圓柱形和球形孔支架結構的本征幾何參數、力學性質和流體性質進行了系統全面的實驗與模擬的對比研究。相關成果以“A comparative study on cylindrical and spherical models in fabrication of bone tissue engineering scaffolds: Finite element simulation and experiments”為題發表在國際著名期刊《Materials & Design》上（DOI: 10.1016/j.matdes.2021.110150）。
骨組織工程支架是治療骨缺損的策略之一，可光交聯的聚富馬酸丙二醇酯（PPF）被證實具有生物相容性和生物降解性，并作為樹脂材料用多種三維成型方法制備支架結構，在骨組織工程使用上具有良好前景。理想的骨支架應具備適當的孔徑，高度多孔以及仿生化的結構。王山峰教授團隊根據孔徑與實體部分長度的比例（L/D）在Abaqus軟件中設計了具有圓柱形和球形孔結構的兩種模型，采用有限元分析對模型進行了單軸壓縮模擬、剪切模擬和扭轉模擬等結構分析，并對使用PμSL打印的PPF實物支架進行了壓縮實驗和DIC分析。此外，還對模型進行了流體模擬來探究支架的流體滲透性。
展開 圓柱殼沖擊動力學及耐撞性設計
目錄
前言
第一章 緒論
1.1 結構的耐撞性和吸能元件
1.2 圓柱殼軸向沖擊吸能的研究
1.3 圓柱殼結構在碰撞安全領域的應用
1.4 各類吸能結構的研究
參考文獻
第二章 圓柱殼軸向沖擊吸能實驗
2.1 圓柱殼軸向沖擊吸能特點及主要實驗裝置
2.2 落錘式沖擊實驗系統及原理
2.3 圓柱殼軸壓吸能準靜態實驗
2.4 圓柱殼軸向壓縮實驗控制原理
參考文獻
第三章 復合材料圓柱殼撞擊吸能特性
3.1 引言
3.2 復合材料圓柱管試件
3.3 復合材料圓柱管軸向壓縮歷程
3.4 能量吸收特性參數
3.5 復合材料管軸壓破壞模式及吸能機理
3.6 雙倒角引發方式效能
3.7 纖維纏繞角度對能量吸收的影響
3.8 撞擊與準靜態吸能特性比較
3.9 復合材料圓柱管吸能特性的影響因素
參考文獻
第四章 復合材料圓柱殼軸壓分析
4.1 引言
4.2 復合材料圓柱殼軸壓能量吸收模型
4.3 纖維纏繞復合材料圓柱殼的彈性常數
4.4 層合殼的屈曲分析
4.5 軸向壓縮位移
4.6 能量吸收能力分析
4.7 基于流變模型的穩態壓縮分析
參考文獻
第五章 復合材料圓柱殼軸向沖擊響應
5.1 引言
5.2 彈性系統的動態穩定性
5.3 復合材料圓柱殼的動態響應
5.4 應力波基本理論
5.5 基于應力波理論的等效破壞模型
5.6 軸向撞擊力的簡化
參考文獻
第六章 復合材料圓柱殼偏軸壓縮性能
6.1 引言
6.2 復合材料圓柱管偏軸壓縮實驗
6.3 壓縮性能分析
6.4 偏軸壓縮吸能性能分析
參考文獻
第七章 復合材料圓柱殼耐撞性設計
7.1 引言
7.2 理論預報與設計
7.3 有限元分析及設計
7.4 其他優化設計方法
7.5 復合材料結構吸能數據庫
7.6 基于一體化分析的耐撞性設計
7.7 圓柱殼吸能結構在航天回收系統中的設計及應用
7.8 圓柱殼吸能結構在車輛碰撞安全中的應用及設計
展開 美大學借助3D打印開發出新型輕便、可防止變形失效的超材料
研究人員通過建模和實驗觀察到，這些構造表現出了獨特的均勻變形行為，而沒有局部應力過大或利用不足的現象。研究顯示，新的超材料的可變形性提高了25倍，其能量吸收能力比最好的晶格排列提高了一個數量級。
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4%相對密度八位體試樣的單軸壓縮實驗。視頻給出了原位靜態框架和相應的變形圖、應力-應變響應和離域效率曲線
張拉整體結構已經被研究了幾十年，尤其是在建筑設計領域，最近在許多生物系統中也發現了它們的存在。幾年前，佐治亞理工學院的Julian Rimoli才在理論上對適當的周期性張力晶格進行了概念化。正是通過該項目，該研究團隊實現了對這些超材料的首次物理制造和性能演示。
這種基于微米級桁架和格柵的極輕便但具有很好強度和剛度的傳統結構可以通過增材制造技術來制造，具有替代飛機、風力渦輪機葉片和許多其他應用中較重結構的潛力。盡管這種材料具有許多理想的品質，但它們也像任何承重結構一樣，在過載的情況下仍然易于遭受災難性破壞。
4%相對密度開爾文試樣的單軸壓縮實驗。給出了原位靜態框架和相應的變形圖、應力-應變響應和離域效率曲線
在納米結構材料中，失效通常始于高度局部的變形。一個區域內的剪切帶、表面裂縫以及壁和支柱的屈曲會引起連鎖反應，從而導致整個結構坍塌。
展開 
Abaqus兩種泡沫材料在計算機仿真中的應用比較
通常，EPE材料的壓縮應力應變曲線如下圖：
圖1 EPE材料的常規壓縮應力應變曲線
壓縮過程分為三個階段：
小變形階段，材料內部氣泡壁彎曲變形，此階段的材料行為可以看成是線彈性的。
穩定階段，此階段應力基本不變，變形上升，此階段材料內部氣泡壁發生屈曲。
致密階段，這時氣泡壁被擠壓在一起，應力直線上升，應變變化較小。
2.2 發泡聚乙烯材料實驗
常用的EPE材料按密度分為18kg/m3、20kg/m3、25kg/m3、28kg/m3等多種規格，不同密度再加上不同厚度，EPE材料會表現出非常多的屬性特征。因為本文重點不在于研究EPE材料本身，因此只選取在計算機制造行業常用的一種EPE，即25kg/m3，厚度40mm材料作為比較對象。
參照國家對此類材料的實驗標準《GB/T 8168-2008 包裝用緩沖材料靜態壓縮試驗方法》，在萬能試驗機上對若干樣品進行壓縮，得到實驗數據。
圖2 EPE 材料壓縮實驗
（a）試驗樣本；（b）壓縮實驗；（c）試驗前樣本；（d）試驗后樣本變形
從圖2可以看出EPE材料也并非各向同性材料，它在沿著火合面和垂直火合面的方向上的材料屬性并不一致，但是差距很小。為了簡化起見，利用實驗平均值將其視為各向同性。對試驗數據平均后得到單軸壓縮曲線如圖3：
圖3 EPE實測應力應變曲線：橫坐標應變；縱坐標應力（MPa）
3.Abaqus中對EPE的模擬
Abaqus對泡沫材料有三種典型材料賦予方式，分別是hyperfoam、low density foam以及crushable foam，其中前兩種是彈性材料，第三種為塑性材料。
展開 使用COMSOL5.5建立脆性材料壓縮摩擦剪切破壞的損傷模型 ￥19.89
使用COMSOL5.5建立脆性材料壓縮摩擦剪切破壞的損傷模型，使用非局部本構模型，包含源程序和論文（非本人所做，僅收取資料查找費）
單軸壓縮實驗
論文截圖
注1：上述所有資料源于本人辛苦收集，這里僅收取部分資料查找費，大家按需下載。
注2：上述所有資料均不答疑，購買后不退不換。
注3：如有侵權，請聯系本人，將立即下架。
LS-DYNA單三軸壓縮模擬，SHPB沖擊模擬，臺階爆破模擬，多孔爆破模擬，可交流或出售k文件
LS-DYNA單三軸壓縮模擬，SHPB沖擊模擬，臺階爆破模擬，多孔爆破模擬，地應力下裂紋擴展模擬，可交流解答問題或出售相關k文件。以下為一些做過的案例效果圖。 如需購買k文件或咨詢相關案例請聯系qq：872335684
三軸壓縮實驗模擬
SHPB沖擊模擬
單孔爆破裂紋擴展模擬
多孔爆破裂紋擴展模擬
地應力作用下爆破裂紋擴展模擬
臺階爆破模擬
頁巖巖石力學特性及可壓裂性評價 附巖石力學與工程蔡美峰下載
研究結論：
1、基于三軸壓縮巖石力學實驗分析可知，蘆草溝組含油頁巖在軸向載荷未達到峰值強度時，試樣主要呈現為彈性變形，峰值強度后，應力隨應變迅即跌落，其變形破壞呈現出顯著的脆性特征; 且層理、微裂縫等結構面發育以及低圍壓條件都將加劇巖石破壞的碎裂程度。具備壓裂改造形成復雜縫網的內在地質力學條件。
2、縱向上，蘆草溝組各巖性地層的巖石力學特性與地應力存在顯著差異，即儲層間存在巖石力學強度、地應力相對較高的隔層。針對此類儲集體實施壓裂，除了保證形成復雜壓裂縫網外，還同時應強化壓裂縫的縱向溝通能力，合理增大縫高，實現壓裂改造有效體積的最大化。
研究流程：
1、對熱塑管封裝的圓柱形試樣加載圍壓及軸向壓力（圖1，圖2）；
2、對高度與直徑比值為 0.25～0.75的圓柱試樣進行巴西劈裂測試（圖3）；
3、分析巖石力學與地應力縱向分布特征（公式1，公式2，公式3，圖4）；
4、儲層可壓裂性評價（公式4，公式5，公式6，公式7，公式8，公式9）；
5、驗證可壓裂性評價方法的可靠性（圖5，圖6）。
圖文說明：
圖1 吉木爾凹陷二疊系蘆草溝組巖心三軸壓縮應力－應變曲線
圖2 吉木爾凹陷二疊系蘆草溝組巖心壓縮實驗后的破裂形態
蘆草溝組的變形破壞呈現出典型的脆性特征，且其力學特征受圍壓影響顯著，表現為低圍壓下抗壓強度低、破壞碎裂程度高、裂縫復雜等特征。同時，層理、微裂縫等結構面的發育將加劇試樣的破碎程度。結合蘆草溝組的薄互層特征，層理面發育將有助于壓裂縫形態的復雜化。巖石力學強度的各向異性將導致沿不同方向進行壓裂的難易程度有所不同。
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