忽略重力的案例
optistruct在改良航模電機(jī)座上的應(yīng)用
現(xiàn)想借助功能強(qiáng)大的inspire對其進(jìn)行質(zhì)量優(yōu)化
本次研究采用朗宇2216電機(jī)，這也是航模做常用的電機(jī)之一，kv值880，采用3s電池供電，查閱資料可得
采用apc 11*4.7的槳時，最大拉力為1030g，折算約10.1牛，正常運(yùn)行時，四個孔約分擔(dān)2.5牛
材料選擇鋁2024運(yùn)行分析
最大位移為3.419e-02 mm
質(zhì)量目標(biāo)定為30%，忽略重力。
進(jìn)行后處理
Moldex3D模流分析Flow參考資料之?dāng)?shù)學(xué)模型及其假設(shè)
當(dāng)假設(shè)為不可壓縮流體被充填入薄殼模穴中，此時忽略厚度方向的速度分量w。對一般的塑料射出而言，忽略慣性效應(yīng)為非常合理之假設(shè)。另外，我們假設(shè)厚度方向的熱對流可忽略，且流動方向的熱傳導(dǎo)也一并忽略()。
傳統(tǒng)上射出成形程序的近似分析方法示意圖
基本上，流動的方程式通常包括質(zhì)量守恒、動量守恒及能量守恒。
質(zhì)量守恒Conservation of Mass
如上假設(shè)所述，質(zhì)量守恒定律可以表示為：
?·(u) = 0
u在此處代表速度向量。通常大家希望能夠?qū)ι鲜阶鳇c(diǎn)修正，即以微分或其導(dǎo)函數(shù)項來表示之：
此顯示在直角坐標(biāo)系統(tǒng)中沿不同方向的變化量。
動量守恒Conservation of Momentum
根據(jù)動量守恒定律，流體在某固定的體積下，其總動量只會因為經(jīng)由表面進(jìn)入流體的動量凈流入量及重力這樣的外力作用在流體上時才會增加。可以下式表示之：
此處是每單位體積的質(zhì)量乘上加速度，此為慣性作用效應(yīng)。當(dāng)處于穩(wěn)態(tài)且無慣性作用時，若進(jìn)一步忽略重力的效應(yīng)后，式子可被簡化成：
Stokes equation這就是著名的史托克方程式(Stokes equation)。此方程式經(jīng)常被應(yīng)用到其他3D 模具充填分析軟件，用來當(dāng)作默認(rèn)的方程式, 以此方程式為基礎(chǔ), 此動量方程式甚至可簡化為：
當(dāng)應(yīng)用材料不可壓縮性后，并導(dǎo)入厚度方向的平均速度分量，，我們可以進(jìn)一步簡化：
其中，且 h 是厚度的一半。
所以質(zhì)量與動量守恒可以簡化成與壓力有關(guān)的質(zhì)量-動量方程式
展開 ANSYS對導(dǎo)彈尾翼的三種加載方法分析
尾翼是導(dǎo)彈上的一個重要部件，它在導(dǎo)彈飛行的過程中產(chǎn)生升力以克服重力，保證導(dǎo)彈有良好的操縱性和穩(wěn)定性，一旦實現(xiàn)導(dǎo)彈的機(jī)動飛行。如果尾翼沒有足夠的強(qiáng)度，一旦在飛行的過程中發(fā)生失效，導(dǎo)彈就會喪失穩(wěn)定性，發(fā)生掉彈現(xiàn)象。因此研究尾翼的強(qiáng)度具有重要的意義。
導(dǎo)彈在飛行中作用于尾翼上的載荷有:空氣動力和尾翼重力。在這些載荷的作用下，尾翼會產(chǎn)生彎曲、扭轉(zhuǎn)等變形。由于尾翼自身的重力相對于作用其上的上升力很小，因此在分析的過程中通常忽略重力作用的影響，并假定作用于尾翼翼面的空氣動力是均勻分布的，用作用于質(zhì)心的集中力來模擬翼面的受力情況。根據(jù)圣維南原理:在物體的任一小部分上作用一個平衡力系，則該平衡力系在物體內(nèi)所產(chǎn)生的應(yīng)力分布僅局限于該力系作用的附近區(qū)域，在離該區(qū)域的相當(dāng)遠(yuǎn)處，這種影響便急劇減小。根據(jù)尾翼的受力狀態(tài)，我們比較關(guān)心翼梢處的位移和翼根處的應(yīng)力。對于高速飛行的導(dǎo)彈，為了獲取很好的氣動外形，一般尾翼展弦比很小，并且翼面上受到的力很不均勻，因此用作用于壓心的集中力來模擬翼面的受力會使得計算結(jié)果跟實際相差很大，不能真實反映翼面的受力和變形情況。本文利用ANSYS軟件對尾翼翼面的受力情況采用三種加載方式進(jìn)行了分析，即壓心集中力加載、分塊面力加載和分塊集中力加載。取翼梢處的位移和翼根處的Mises應(yīng)力進(jìn)行比較。
一、問題描述
本文以某導(dǎo)彈的尾翼為例進(jìn)行分析。該導(dǎo)彈共有六片整體式實心尾翼，尾翼截面呈對稱六角形，間隔60度焊接在彈身上。此處取一片進(jìn)行分析。圖1為尾翼處于水平狀態(tài)時載荷分布圖。
圖1尾翼載荷分布圖
此時作用在尾翼上的氣動力最大，圖中所示每個小塊上的數(shù)值是該小塊面積上總的氣動力，力的方向沿Z軸負(fù)向。
展開 如何用Flow-3D表演水漫大壩（最直白入門案例）
Physics物理模型：
打開sedimentscour泥沙沖刷模型，因為模擬的情況里一定會出現(xiàn)泥沙被沖刷的現(xiàn)象，最基本的參數(shù)有泥沙種數(shù)、直徑、密度，若要模擬出很精確的結(jié)果，其余參數(shù)也很重要（以后的文章詳細(xì)分析），但這里保持默認(rèn)就能達(dá)到一個符合常理的結(jié)果；
打開Gravity，因為水漫大壩肯定不能忽略重力，把z軸加速度設(shè)為-9.8，要用非慣性參考系就點(diǎn)non-inertial reference frame；
density evaluation密度模型是要打開的，因為單個網(wǎng)格內(nèi)的水和沙會相互摻雜，單個網(wǎng)格的質(zhì)量會改變，不能用統(tǒng)一的密度代替；
viscosity and turbulence模型打開，毫無疑問，因為黏度需要考慮而且湍流肯定存在，不同湍流方程適用于不同特征的湍流，RNG方程適用于帶漩渦的、剪切應(yīng)力強(qiáng)的湍流，選它可以的。
Fluids模塊：載入水（再加個空氣也行，結(jié)果差不多），Database那里找到水，再load fluid1就ok了。
Meshing & Geometry，先看我打算建的模型：
幾何模型：
建大壩
建沙床
（也是先建長方體，但材質(zhì)不是solid，是packed sediment淤沙）
初始條件：大壩上的水和水庫里的水在模擬開始前就存在了的，屬于初始條件，所以這一步要加水。Add a fluid region
先加水庫的水
再加大壩的水，add a fluid region
Flow-3D默認(rèn)把水壓設(shè)置為一個常數(shù)，但這個算例的水深有點(diǎn)大，所以不能用默認(rèn)值，來個梯度的水壓比較真實。
展開 
基于ADAMS2014的凸輪機(jī)構(gòu)的設(shè)計與仿真
準(zhǔn)備工作
打開ADAMS2014，新建一個模型，設(shè)置長度單位是毫米，角度單位是度，由于要做運(yùn)動學(xué)分析，忽略重力。
2. 創(chuàng)建推桿的位移曲線
點(diǎn)擊machinery》cam中的第一個按鈕如下圖，開始創(chuàng)建推桿的位移曲線。
此時ADAMS會彈出對話框向?qū)А?（2.1）指定推桿的運(yùn)動形式及自變量。
（1）設(shè)置從動件的位移曲線自變量是凸輪轉(zhuǎn)角。
（2）設(shè)定用函數(shù)構(gòu)造器來設(shè)置推桿的運(yùn)動規(guī)律
（3）設(shè)定從動件是平移。
進(jìn)入下一步
（2.2)創(chuàng)建推桿的運(yùn)動規(guī)律
如上圖所示，
首先指定位移曲線分為4段
然后分段確定運(yùn)動形式及相應(yīng)參數(shù)。
第1段定義為直線，輸入在Y軸的截距以及斜率。
第2段定義為常數(shù)，是水平直線
第3段定義為直線，輸入在Y軸的截距以及斜率。
第2段定義為常數(shù)，是水平直線
進(jìn)入下一步
（2.3）查看結(jié)果
在新彈出的對話框中用“plot”的方式查看ADAMS根據(jù)上述規(guī)律所生成的數(shù)據(jù)。
從上圖可以看出，其運(yùn)動規(guī)律與我們給定的是一樣的。
進(jìn)入下一步
（2.4）查看加速度
看一下，進(jìn)入下一步
（2.5）優(yōu)化位移曲線
不需要。進(jìn)入下一步。
（2.6）結(jié)果
這是優(yōu)化后的位移曲線。因為我們沒有做優(yōu)化，所以結(jié)果與前面一致。
按FINISH結(jié)束推桿運(yùn)動規(guī)律的創(chuàng)建。
3. 創(chuàng)建凸輪的輪廓線
點(diǎn)擊machinery》cam中的第2個按鈕如下圖，開始創(chuàng)建凸輪的輪廓線。
（3.1）設(shè)置凸輪的基本參數(shù)
按照上圖，設(shè)置是
盤形凸輪；
基圓半徑為35mm；
凸輪的厚度是10mm；
凸輪轉(zhuǎn)動的方向是Z軸方向。
展開 Moldex3D模流分析Flow參考資料之制程特征
當(dāng)假設(shè)為不可壓縮流體被充填入薄殼模穴中，此時忽略厚度方向的速度分量w。對一般的塑料射出而言，忽略慣性效應(yīng)為非常合理之假設(shè)。另外，我們假設(shè)厚度方向的熱對流可忽略()且流動方向的熱傳導(dǎo)也一并忽略()。
傳統(tǒng)上射出成形程序的近似分析方法示意圖
基本上，流動的方程式通常包括質(zhì)量守恒、動量守恒及能量守恒。
質(zhì)量守恒Conservation of Mass
如上假設(shè)所述，質(zhì)量守恒定律可以表示為：
?·(u) = 0
u在此處代表速度向量。通常大家希望能夠?qū)ι鲜阶鳇c(diǎn)修正，即以微分或其導(dǎo)函數(shù)項來表示之：
此顯示在直角坐標(biāo)系統(tǒng)中沿不同方向的變化量。
動量守恒Conservation of Momentum
根據(jù)動量守恒定律，流體在某固定的體積下，其總動量只會因為經(jīng)由表面進(jìn)入流體的動量凈流入量及重力這樣的外力作用在流體上時才會增加。可以下式表示之：
此處是每單位體積的質(zhì)量乘上加速度，此為慣性作用效應(yīng)。當(dāng)處于穩(wěn)態(tài)且無慣性作用時，若進(jìn)一步忽略重力的效應(yīng)后，式子可被簡化成：
Stokes equation這就是著名的史托克方程式(Stokes equation)。此方程式經(jīng)常被應(yīng)用到其他3D 模具充填分析軟件，用來當(dāng)作默認(rèn)的方程式, 以此方程式為基礎(chǔ), 此動量方程式甚至可簡化為：
當(dāng)應(yīng)用材料不可壓縮性后，并導(dǎo)入厚度方向的平均速度分量，，我們可以進(jìn)一步簡化：
其中，且 h 是厚度的一半。
所以質(zhì)量與動量守恒可以簡化成與壓力有關(guān)的質(zhì)量-動量方程式
展開 ANSYS與材料力學(xué)系列教程之軸向拉伸和壓縮（七）
由于AB桿是剛性桿，該題又忽略重力影響，所以AB桿直徑大小對該題無影響，此處將AB桿直徑定義為10mm。點(diǎn)擊Prepare→Profiles→Circle，創(chuàng)建一個圓截面。重復(fù)2次該操作，即可得到3個梁截面。
4.修改截面尺寸。在結(jié)構(gòu)樹中右鍵Circle→Edit Bbeam Profile，將半徑R改為12.5mm（下圖一）。同樣的操作，將剩下的2個截面尺寸分別修改為半徑9mm、半徑5mm，然后退出截面修改，并將截面重命名為其直徑數(shù)值（下圖二）。
5.將截面賦予草繪出的線，生成線體模型。選擇“25”截面，點(diǎn)擊Crate，選擇AC桿。同樣的方法，將“18”截面賦予BD桿，將“10”截面賦予AB桿。線體模型如下圖二所示。使用WB的Share命令，在三桿連接點(diǎn)進(jìn)行共節(jié)點(diǎn)處理。至此，幾何模型建立完畢，返回workbench。雙擊Model進(jìn)入Mechanical。
Step3：修改桿的剛度行為Stiffness Behavior
。
點(diǎn)擊Geometry，選擇Beam（10），即AB桿。在Details of Beam（10）中將Stiffness Behavior改為 Stiff Beam。由于軟件默認(rèn)Stiffness Behavior為Flexible，所以其余兩桿不用做更改。
Step4：更改材料。
展開 Moldex3D模流分析之粉末注射成型模塊模擬
•重力
預(yù)設(shè)中，Moldex3D會忽略受重力影響及行為，例如粉末因為不同密度在流體中的沉降。如果需要考慮這類影響，請至計算參數(shù)的流動保壓頁簽，開啟客制分析并在對應(yīng)方向上指定重力的數(shù)值。
•粒子追蹤
在計算參數(shù)的流動/保壓頁簽下，點(diǎn)擊粒子追蹤，可以選擇從入口或是澆口開始追蹤。
3. 后處理
檢視粉末注射成型模塊的分析結(jié)果的簡單方法就是使用流域分布圖示。
為檢視充填階段時的粉末濃度，在Studio工作區(qū)中選擇組別 (Run)> 分析結(jié)果 (Result) >充填分析 (Fill) > 粉末濃度(Powder Concentration)。不同充填百分比的結(jié)果將會在窗口中依序顯示。藉由這項結(jié)果，可預(yù)測粉末注射成型件的潛在表面瑕疵。
充填階段時生胚的粉末濃度
保壓階段時生胚的粉末濃度
生胚的翹曲與總位移量
展開 STKO助力OpenSEES系列：自復(fù)位支撐框架靜力循環(huán)pushover分析
為簡化處理，結(jié)構(gòu)在頂點(diǎn)剛性樓板合力點(diǎn)試件循環(huán)水平位移，忽略了重力影響。
如果通過編寫Tcl命令流，我們很容易在三維纖維截面的劃分，梁柱單元的geomtransf的方向，甚至單元編號，當(dāng)這些因無意識犯的錯誤，因為沒有可視化，通過逐行校核代碼是很困難了，而STKO則輕松的解決了上述問題，通過可視化很容易幫助我們看單元有沒有賦予錯，單元的geomtranf有沒放放置錯，通過和abaqus 建模一致的方式迅速搭建模型，如下圖所示，這個過程可以規(guī)避掉很多因不細(xì)心導(dǎo)致模型不能算的局限。
圖2 建模過程
上述建模過程和結(jié)果輸出中幾處要點(diǎn)：
• 梁柱鉸接的實現(xiàn)形式：
寫過tcl 的命令流使用者很清楚，在實現(xiàn)鉸接時，我們可以使用零長度單元（zero length element）并結(jié)合equalDOF 的命令，實際上equalDOF這個命令和abaqus couple有點(diǎn)像,當(dāng)然實際上我們也可以單獨(dú)使用零長度單元單獨(dú)實現(xiàn)，在STKO中，研發(fā)人員開發(fā)了hingebeam element, 其本質(zhì)上就是有三個單元拼裝而成，中間主單元，兩邊為零長度單元，通過對零長度單元賦予不同的材性，實現(xiàn)不同平動和旋轉(zhuǎn)的彈簧，自然也可以實現(xiàn)僅在ry 方向?qū)崿F(xiàn)鉸接，其他方向保持剛接，如下圖所示為hingebeam 單元對應(yīng)截面屬性的賦予。
展開 CMFD軟件對比：國外商軟與VirtualFlow在微通道兩相流仿真領(lǐng)域的預(yù)報效果
假設(shè)在t=0時，域中沒有完全發(fā)展的速度剖面，并且可以忽略入口邊緣效應(yīng)。根據(jù)Bretherton推論中的極限，忽略重力效應(yīng)，Bo<0.842（邦德數(shù)定義為重力和表面張力間的比率）。管道的軸向長度為30D，因此完全可以獲得完全發(fā)展的兩相流動。
為了避免國外商軟中VOF模型出現(xiàn)的數(shù)值干燥（管道壁上液膜的數(shù)值破裂，氣體與固體壁面直接接觸），需要細(xì)化近壁網(wǎng)格。使用VirtualFlow的模擬因為沒有出現(xiàn)數(shù)值干涸，所以可以在等距網(wǎng)格間距的情況下進(jìn)行。速度和壓力的收斂標(biāo)準(zhǔn)均設(shè)置為10?6。邊界條件保持與Lakehal等人詳細(xì)描述的實驗相同，初始條件如圖2所示。
圖2：模擬的初始條件和邊界條件。
表2：入口空隙率αi，氣體來流速度UG和液體來流速度UL
三、計算技術(shù)評估
3.1界面拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)和速度剖面
本文研究了兩種不同的兩相流拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，氣泡流和段塞流。氣泡流計算結(jié)果在圖3中展示出來了，根據(jù)直觀印象，兩款軟件的計算結(jié)果似乎生成了相同的流拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)(見圖3(a)-(b))，但是氣泡的大小和破裂脫落頻率可以直觀觀察到明顯的差異。國外商軟的VOF方法的模擬結(jié)果相對于VirtualFlow的LS顯示在較低的脫落頻率下產(chǎn)生較大的氣泡。進(jìn)一步觀察氣泡內(nèi)和周圍流場的流動表明，在VirtualFlow的模擬結(jié)果中，氣泡內(nèi)存在再循環(huán)流場。該現(xiàn)象究竟屬于物理解還是數(shù)值上的非物理解還有待通過與實驗結(jié)果的比較來證明。
展開 Moldex3D模流分析之粉末 (Powder Injection Molding)
?重力
預(yù)設(shè)中，Moldex3D會忽略受重力影響及行為，例如粉末因為不同密度在流體中的沉降。如果需要考慮這類影響，請至計算參數(shù)的流動保壓頁簽，開啟客制分析并在對應(yīng)方向上指定重力的數(shù)值。
?粒子追蹤
在計算參數(shù)的流動/保壓頁簽下，點(diǎn)擊粒子追蹤，可以選擇從入口或是澆口開始追蹤。
3. 后處理 (Post-processing)
檢視粉末注射成型模塊的分析結(jié)果的簡單方法就是使用流域分布圖示。
為檢視充填階段時的粉末濃度，在Studio工作區(qū)中選擇組別 (Run)> 分析結(jié)果 (Result) >充填分析 (Fill) > 粉末濃度(Powder Concentration)。不同充填百分比的結(jié)果將會在窗口中依序顯示。藉由這項結(jié)果，可預(yù)測粉末注射成型件的潛在表面瑕疵。
充填階段時生胚的粉末濃度
保壓階段時生胚的粉末濃度
生胚的翹曲與總位移量
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【佳文推薦】張茜 張微：基于AMESim仿真的先導(dǎo)式比例溢流閥穩(wěn)態(tài)性能研究
2.2 主閥芯在穩(wěn)態(tài)工況下的受力方程
主閥芯在移動的過程中，受到的力分別有自身的重力、流體的液動力、彈簧的彈力和液體的液壓力，忽略掉重力以后，主閥芯在穩(wěn)態(tài)工況下的受力表達(dá)式如下：
式中：K1－主閥上腔室彈簧的剛度（N/mm）；
y0－主閥上腔室彈簧的預(yù)壓縮距離；
P1－主閥上腔室壓力（N）；
A1、A－主閥上\下腔室力的作用面積，A1＝1.04A；
α4－主閥周圍流體液動力的剛度（N/mm）。
2.3 先導(dǎo)閥打開時的工作流量
當(dāng)先導(dǎo)閥打開時，導(dǎo)閥溢流，此時的工作流量方程：
式中：d2－先導(dǎo)閥的閥座孔通徑（mm）；
x－導(dǎo)閥閥芯移動時升起的距離；
φ－半錐角（°）；
P2－導(dǎo)閥前腔受到的壓力（MPa）；
kqc－導(dǎo)閥的特征系數(shù)。
2.4 油液流過先導(dǎo)閥時的閥座阻尼孔流量
油液在流過先導(dǎo)閥時，閥座內(nèi)部液體在流動的過程中，既不屬于層流也不屬于紊流，而是介于層流狀態(tài)和紊流狀態(tài)之間，流動的狀態(tài)復(fù)雜，借由經(jīng)驗公式可知通過閥座阻尼孔中的工作流量。
式中：d3－導(dǎo)閥的閥座阻尼孔通徑（mm）；
l3－先導(dǎo)閥的閥座處阻尼孔的長度（mm）；
v－液體的運(yùn)動黏度（m2/s）。
展開 Abaqus熱流固耦合——一維熱固結(jié)問題
重力被忽略了。 Aboustit等人報道的材料性能。 （1985）被使用。土壤是彈性的，模量為6000單位，泊松比為0.4。土壤的滲透率為4×10-6單位，比重為1單位。由于Aboustit等。 （1985年）只使用了一組熱性質(zhì)，對于固體和孔隙流體使用相同的熱性質(zhì)。比熱為40單位，密度為1單位。土壤和孔隙流體的電導(dǎo)率為0.2單位，熱膨脹系數(shù)為0.3×10-6。
One-dimensional thermal consolidation model.
限制了所有垂直于側(cè)面的位移以強(qiáng)制執(zhí)行一維行為。固結(jié)分析使用具有自動時間步長的瞬態(tài)土固結(jié)步驟進(jìn)行。此問題的時間步進(jìn)由兩個參數(shù)控制：一個參數(shù)控制溫度場時間積分的準(zhǔn)確性，另一個參數(shù)控制孔隙流體流時間積分的準(zhǔn)確性。孔隙流體溶液的穩(wěn)定性極限為
它規(guī)定了最小時間增量。該方程式中使用的變量在《 Abaqus Analysis用戶指南》第6.8.1節(jié)“耦合的孔隙流體擴(kuò)散和應(yīng)力分析”中定義。所使用的網(wǎng)格與Aboustit等人使用的網(wǎng)格相同。 （1985），導(dǎo)致最小時間增量為0.1。由于施加了表面載荷，靠近表面的元件立即獲得與施加的載荷相等的孔隙壓力。因此，使用每增加1.1的最大孔隙壓力變化以及初始時間增加0.1的情況。這樣可確保在分析中不使用小于0.1的時間步長來滿足孔隙流體流動的時間積分精度。選擇最大允許溫度變化增量為3，以避免必須使用小于所需孔隙流體穩(wěn)定性極限的時間增量。通過首先僅使用最大孔隙壓力變化的值運(yùn)行問題并確定增量溫度變化來獲得最大允許溫度變化的值。上面列出的參數(shù)值導(dǎo)致中等精度的解決方案。如果需要更精確的解決方案，則應(yīng)使用更精細(xì)的網(wǎng)格。
由于負(fù)載量較小，因此非線性幾何效應(yīng)在此問題中并不重要。類似地，由于非常小的流體速度，由于孔隙流體流動而引起的熱對流效果不足以支配不對稱剛度。
展開 關(guān)于汽車動力學(xué)-空氣動力學(xué)清單
2）伯努利方程(Bernoulli’s Law)
對于不可壓縮流體，有：
mgz+mp/ρ+mV2/2=常數(shù)
——流體的重力勢能、壓力勢能、動能之和為一常數(shù)。
氣體的重力很小，若忽略氣體的重力勢能，則
p/ρ+V2/2=常數(shù)
或 p+ρV2/2=常數(shù)
——靜壓力與“動壓力”之和為一常數(shù)。
伯努利方程是能量守恒定律在流體力學(xué)中的表現(xiàn)形式。
流速越大，動壓力越大，壓力（靜壓力）越小。
12、空氣動力學(xué)對汽車性能的影響：
1）對動力性的影響
影響高速時的加速性能;
影響最高車速。
2）對燃油經(jīng)濟(jì)性的影響
例：對于CdA=0.8m2的轎車，
v=65km/h時，55%的能量克服空氣阻力；
v=90km/h時，70%的能量克服空氣阻力。
轎車空氣動力性的差異可使空氣阻力相差達(dá)30%，燃油消耗相差達(dá)12%以上。
3）對安全性的影響
高速時的加速性能影響行車的安全；
空氣升力影響汽車操縱穩(wěn)定性和制動性；
空氣動力穩(wěn)定性影響汽車的操縱穩(wěn)定性。
4）對汽車外形演變的影響
汽車的空氣動力特性主要取決于汽車外形；
空氣動力學(xué)影響著人們的審美觀。
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2）伯努利方程(Bernoulli’s Law)
對于不可壓縮流體，有：
mgz+mp/ρ+mV2/2=常數(shù)
——流體的重力勢能、壓力勢能、動能之和為一常數(shù)。
氣體的重力很小，若忽略氣體的重力勢能，則
p/ρ+V2/2=常數(shù)
或 p+ρV2/2=常數(shù)
——靜壓力與“動壓力”之和為一常數(shù)。
伯努利方程是能量守恒定律在流體力學(xué)中的表現(xiàn)形式。
流速越大，動壓力越大，壓力（靜壓力）越小。
12、空氣動力學(xué)對汽車性能的影響：
1）對動力性的影響
影響高速時的加速性能;
影響最高車速。
2）對燃油經(jīng)濟(jì)性的影響
例：對于CdA=0.8m2的轎車，
v=65km/h時，55%的能量克服空氣阻力；
v=90km/h時，70%的能量克服空氣阻力。
轎車空氣動力性的差異可使空氣阻力相差達(dá)30%，燃油消耗相差達(dá)12%以上。
3）對安全性的影響
高速時的加速性能影響行車的安全；
空氣升力影響汽車操縱穩(wěn)定性和制動性；
空氣動力穩(wěn)定性影響汽車的操縱穩(wěn)定性。
4）對汽車外形演變的影響
汽車的空氣動力特性主要取決于汽車外形；
空氣動力學(xué)影響著人們的審美觀。
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