升溫的案例
但用好它的訣竅藏在升溫速率、次數(shù)等參數(shù)選擇里
升溫次數(shù)的影響
為什么用一次升溫？
一次升溫曲線反映的是材料原始狀態(tài)下的結(jié)晶特征。生物基材料在生產(chǎn)、儲存過程中會形成穩(wěn)定的結(jié)晶結(jié)構(gòu)，一次升溫直接測量這些“原生結(jié)晶”的熔融溫度和焓變，能真實體現(xiàn)材料的固有屬性。
如果經(jīng)過多次升溫，可能會破壞原始結(jié)晶形態(tài)（如高溫下結(jié)晶重排），導(dǎo)致測得的熔點或結(jié)晶度偏離實際應(yīng)用場景的需求。
因此，一次升溫是還原材料“真面目”的最佳選擇。
為什么必須用二次升溫？
為了消除結(jié)晶的干擾，DSC測Tg通常采用“三步法”流程：
第一次升溫：將材料加熱到熔點以上，讓原始結(jié)晶完全熔融，破壞原有結(jié)晶結(jié)構(gòu)；
快速降溫：以較快速度降溫，抑制分子鏈重新結(jié)晶（讓材料保持無定形或低結(jié)晶狀態(tài)）；
第二次升溫：在無定形狀態(tài)下測量，此時分子鏈無結(jié)晶束縛，玻璃化轉(zhuǎn)變的“臺階”更清晰，能得到準確的Tg值。
二次升溫過程能夠有效消除聚合物樣品的熱歷史、內(nèi)應(yīng)力及水分干擾，使玻璃化轉(zhuǎn)變曲線呈現(xiàn)更為典型和規(guī)整的形狀；對于熱固性樹脂，玻璃化轉(zhuǎn)變溫度通常有所提高；對部分結(jié)晶聚合物，可研究其結(jié)晶歷史對結(jié)晶度、熔程和熔融熱焓的影響；同時，該方法有利于橫向比較不同樣品之間的本征性能差異。
簡單來說，DSC升溫次數(shù)的選擇，本質(zhì)是為了匹配不同熱性能的測量需求：
一次升溫：保留材料原始結(jié)晶狀態(tài)，精準測量熔點（加工參考溫度）和結(jié)晶度（性能評估指標），還原材料在實際應(yīng)用中的固有屬性；
二次升溫：通過消除結(jié)晶干擾，讓玻璃化轉(zhuǎn)變信號更清晰，準確捕捉分子鏈段的運動特征，反映材料的本征柔性或剛性。
樣品盤的選擇
樣品盤的材質(zhì)有鋁盤、銅盤、石墨盤、鉑金盤、金盤。
展開 基于歐洲標準EN 1993-1-2的鋼結(jié)構(gòu)火災(zāi)升溫程序 ￥100
基于歐洲標準EN 1993-1-2的鋼結(jié)構(gòu)火災(zāi)升溫迭代計算模型，使用Python給出了無保護措施（假設(shè)鋼構(gòu)件被火焰吞沒）和有保護措施的鋼構(gòu)件在標準溫度-時間曲線下的升溫計算程序，計算特定火災(zāi)時間點的鋼構(gòu)件溫度和自動繪圖。
1.無保護措施（假設(shè)鋼構(gòu)件被火焰吞沒）的鋼構(gòu)件火災(zāi)下的溫度計算
2.有保護措施的鋼構(gòu)件火災(zāi)下的溫度計算
技術(shù)分享 | 升溫淋洗分級技術(shù)（TREF）在抗沖共聚聚丙烯微觀結(jié)構(gòu)表征中的應(yīng)用
升溫淋洗分級技術(shù)(TREF)是基于可結(jié)晶聚合物的結(jié)晶度進行分級和表征的一項分析和制備技術(shù)，在聚烯烴不均勻性的表征和窄組成分布樣品的制備中有重要應(yīng)用。
TREF分為兩個步驟：結(jié)晶和升溫淋洗。聚乙烯先在高溫下溶解形成稀溶液，通過控制降溫速率使聚乙烯晶體在惰性載體上結(jié)晶沉積下來，不同結(jié)晶能力的聚合物鏈會隨著結(jié)晶度的分布在載體上形成不同的結(jié)晶層。升溫淋洗階段，在程序控溫下，選擇不同的淋洗溫度，采用聚合物的良溶劑(一般為鄰二氯苯或三氯苯等)對含有結(jié)晶聚乙烯的載體柱進行淋洗，得到不同結(jié)晶度的聚乙烯。
將不同結(jié)晶度的聚合物在不同的溫度下分成不同的級份，通過對這些級份進行進一步的表征，可以獲得整個聚合物的結(jié)晶度分布、分子量及分布以及支化度信息。
一
案例分析
對某國外抗沖共聚聚丙烯樹脂進行分析，用TREF收集了7個級分：
該試樣中，淋洗溫度≤25℃和110~140℃的級分含量較高，各級分中乙烯含量隨淋洗溫度的升高而降低。25~60℃、60~100℃級分的DSC曲線上均出現(xiàn)雙峰，隨著淋洗溫度升高，雙峰位置向高溫方向移動。雙峰的出現(xiàn)說明這些級分中含有兩種以上不同結(jié)構(gòu)的組分，且含量較高。由于這些級分中組分的Tm低于HDPE的Tm（130℃）和均聚PP的Tm（164℃），所以這些級分主要組分為富含乙烯或丙烯的乙丙共聚物和低等規(guī)度的PP。100~105℃級分中乙烯含量很低，熔融峰為單峰，Tm接近于PP。>105℃的級分中該不含乙烯，Tm實測值與均聚PP的典型值基本相同。
采用13C-NMR表征試樣的序列結(jié)構(gòu)。從下表看出，等規(guī)PP的立構(gòu)規(guī)整性并非均一，有低等規(guī)指數(shù)的PP存在。在利用TREF分級時也發(fā)現(xiàn)，TREF級分會在較低的溫度下與共聚物一起被淋出，從而干擾對共聚物的定量研究。
展開 預(yù)應(yīng)力碳纖維升溫法
我用abaqus模擬預(yù)應(yīng)力碳纖維（升溫法），但是施加完預(yù)應(yīng)力碳纖維應(yīng)變達不到初應(yīng)變值（小很多。）用abaqus能否模擬出初應(yīng)變值呀？是我做錯了還是本該這樣
近52億元，碳化硅需求再升溫
從意法半導(dǎo)體跟Cree的合作金額變化，可以看出碳化硅市場需求正在不斷升溫。2019年1月時，意法半導(dǎo)體與Cree簽訂了2.5億美元的供貨協(xié)議，但到了2019年11月，意法半導(dǎo)體就與Cree擴展了合作協(xié)議，將合作金額擴大到5億美元。如今又提升至8億美元。
意法半導(dǎo)體總裁兼首席執(zhí)行官Jean-Marc Chery 表示，一大批汽車和工業(yè)客戶的項目有大量的需求或者正在起量，該協(xié)議將幫助滿足未來數(shù)年我們產(chǎn)品制造所需要的高體量。
據(jù)Cree首席執(zhí)行官 Gregg Lowe介紹，Cree與器件企業(yè)達成的長期晶圓供應(yīng)協(xié)議的最新總額已經(jīng)超過13億美元（約84億人民幣），為了提高SiC 襯底供應(yīng)的靈活性，
2022年初
，Cree將啟用全球最大的碳化硅工廠（
.點這里.
）。
據(jù)介紹，2019年Cree宣布投資10億美元（64.8億人民幣）建設(shè)新工廠，包括生產(chǎn)8英寸碳化硅晶圓。
Gregg Lowe說，“我們所開展的諸多合作以及對于產(chǎn)能擴大的重要投資，可確保我們的有利地位，使我們在將長達數(shù)十年的
SiC 基應(yīng)用
增長機遇中充分獲益。”
展開 10納米DRAM制程競爭升溫，SK海力士、美光加速追趕三星
10納米級DRAM先進制程競爭逐漸升溫，三星電子在2017年率先宣布量產(chǎn)第二代10納米(1y)制程DRAM，目前傳出進入第三代10納米(1z)制程開發(fā)。SK海力士(SK Hynix)和美光(Micron)也在不斷加速先進制程研發(fā)速度，追趕三星，預(yù)計2019年起將陸續(xù)展開第二代10納米(1y)制程DRAM量產(chǎn)。
據(jù)韓媒News 1的報導(dǎo)，SK海力士預(yù)計2018年底前，完成第二代10納米(1y)制程開發(fā)，2019年起投入1y納米制程DRAM量產(chǎn)。目前SK海力士大陸無錫廠，正在進行無塵室擴建工程，預(yù)計2018年底完工后，就可開始建立1y納米制程量產(chǎn)體系。
SK海力士從2018年起正式投入第一代10納米(1x)制程量產(chǎn)，上半年1x納米DRAM制程比重占所有DRAM產(chǎn)品的20%以上。業(yè)界認為SK海力士10納米級DRAM制程比重，在2019年的比重將超過半數(shù)。
美光也傳出將從2018年底左右導(dǎo)入1y納米制程量產(chǎn)。美光2018年初已開始量產(chǎn)1x納米制程DRAM，年底可望進入1y納米制程初步生產(chǎn)階段，2019年正式量產(chǎn)1y納米制程DRAM，2020年計劃進入1z納米制程。
業(yè)界認為，從20納米進入1x制程已相當不容易，接下來的10納米級1y及1z制程就更為困難，如何在轉(zhuǎn)換至更先進制程的同時確保量產(chǎn)效率，成為關(guān)鍵。
面對SK海力士及美光在10納米級DRAM制程上的全速追趕，DRAM龍頭三星，正全力拉大與追兵的領(lǐng)先差距。2017年11月三星率先宣布量產(chǎn)1y納米制程的服務(wù)器DRAM，2018年7月又將1y納米制程用于Mobile DRAM。
展開 電機軸承故障案例分享——添脂后升溫
電機軸承故障案例分享——添脂后升溫
最近接到一些工程師提問關(guān)于電機軸承潤滑問題，其中不乏典型的案例。為便于幫助大家積累相應(yīng)的知識和經(jīng)驗，分享其中之一。由于尊重技術(shù)隱私的原因，本文適當?shù)卣诒我恍┫嚓P(guān)信息、稱謂，但并不影響整體邏輯判斷的梳理。
案例還原
中國北方某工廠2021年1月中旬對一臺250KW電動機進行維護，補充潤滑脂。電機使用的是雙深溝球軸承結(jié)構(gòu)，軸承型號為6316/C3。軸承原來使用的潤滑脂為某國際品牌2號脂，現(xiàn)場添加潤滑脂10克左右。
補充潤滑之后，電機軸承振動開始上升，同時電機軸承溫度開始上升。經(jīng)過將近2個小時，電機軸承的溫度和振動仍然保持上升趨勢。其中電機軸承溫度有25攝氏度左右上升至39攝氏度左右。
現(xiàn)場準備切機，此時電機軸承溫度開始下降，電機軸承振動明顯下降。電機狀態(tài)逐步回復(fù)，隨之取消切機預(yù)案。
展開 技術(shù)文章 | 不同溫度條件下聚丙烯注塑成型的樣品將會如何變化？
不同于第一次升溫過程受樣品熱歷史和形態(tài)的影響那么復(fù)雜，試樣在高溫熔融狀態(tài)后進行均勻的冷卻，其降溫過程特征溫度轉(zhuǎn)變主要是受熱傳遞影響。另外，以不同降溫速率冷卻后對試樣第二次升溫的熔融
峰
溫會造成影響，其隨降溫速率增大而減少，見圖7。
圖6 不同降溫速率對PP材料結(jié)晶過程的影響
圖7 不同降溫速率對PP材料第二次升溫熔融峰溫Tpm2的影響
3、結(jié)論
（1）樣品狀態(tài)調(diào)節(jié)對PP材料DSC測試第一次升溫過程影響較大，其第一次升溫熔融峰溫受狀態(tài)調(diào)節(jié)溫度影響出現(xiàn)增大后減小，但對降溫過程和第二次升溫過程測試結(jié)果無影響；另外，受狀態(tài)調(diào)節(jié)和熱歷史影響，第二次升溫的熔融峰溫較第一次熔融峰溫明顯偏低，其第二次升溫的熔融峰溫更接近材料的熔點，因此，對于非反應(yīng)性的或非評定預(yù)處理前試樣性能的樣品，對樣品進行二次升溫掃描測量是非常重要的。
（2）以不同升溫速率進行第一次升溫消除樣品熱歷史，對PP材料DSC測試第一次升溫過程測試結(jié)果影響較大，隨著升溫速率的增大，其第一次升溫外推熔融起始溫度減小，熔融峰溫和外推熔融終止溫度增大，但對降溫過程和第二次升溫過程測試結(jié)果無影響。因此，對于非反應(yīng)性的或非評定預(yù)處理前試樣性能的樣品，可以使用較高升溫速率進行第一次升溫，縮短消除熱歷史和樣品形態(tài)影響的實驗時間，提升測試效率。
（3）以不同降溫速率冷卻對PP材料DSC測試結(jié)晶過程有顯著影響，其外推結(jié)晶起始溫度、結(jié)晶峰溫和外推結(jié)晶終止溫度均隨降溫速率的增大而減小，且降溫速率對降溫后第二次升溫掃描測得的熔融峰溫有影響，應(yīng)注意降溫速率的設(shè)定。
國高材DSC檢測項目
差示掃描量熱法（DSC）為使樣品處于程序控制的溫度下，觀察樣品和參比物之間的熱流差隨溫度或時間的函數(shù)。
展開 焦爐烘爐期間的溫度管理
當煤氣壓力高于3 500 Pa 且升溫困難時應(yīng)考慮更換孔板。
4 爐溫的管理
整個烘爐過程可分為干燥和升溫兩個階段，不同階段制定升溫計劃的依據(jù)也不同。干燥階段主要是保證砌體內(nèi)部的水分向外擴散速度與砌體表面水分蒸發(fā)速度協(xié)調(diào); 升溫階段主要考慮使砌體各部位緩慢而均勻地膨脹，而相關(guān)設(shè)備仍處于冷態(tài)，但它們都跟砌體各區(qū)間的溫度比例及耐火材料的膨脹性相關(guān)聯(lián)。因此整個烘爐升溫計劃要根據(jù)上述因素予以制定。
4．1 溫度的控制
4．1．1 直行溫度的控制
硅磚的晶型轉(zhuǎn)化點為117 ℃、163 ℃、180 ℃、275 ℃、573 ℃，此時硅磚的體積膨脹最大。燃燒室在100～300 ℃之間膨脹量最大，而蓄熱室在燃燒室溫度升至350 ℃時才完成激烈變化，鼻梁磚則在燃燒室溫度到600 ℃時才激烈變化，所以烘爐時必須嚴格控制升溫速度，避免溫度大幅度波動。直行溫度低于計劃值時，嚴禁急劇升溫追趕計劃，應(yīng)慢慢的接近計劃值，若升溫超過計劃值應(yīng)進行保溫，不允許采取降溫的手段接近計劃值。對火道溫度的管理應(yīng)力求做到直行溫度均勻，偏差正10 ℃，超過此溫度時應(yīng)及時查明原因處理，并做好記錄，嚴禁僅僅靠開關(guān)旋塞來控制溫度。刮風(fēng)、下雨等天氣對升溫造成的影響應(yīng)及時采取措施。
4．1．2 升溫高向比例的控制
烘爐時控制焦爐高向溫度比例具有重要的意義。
⑴保證高向溫度按一定的規(guī)律過度到生產(chǎn)時的比例，防止焦爐砌體在烘爐過程中由于膨脹不均勻產(chǎn)生裂縫。
⑵防止在干燥階段焦爐下部產(chǎn)生大量的冷凝水，沖刷小煙道灰縫，損壞砌體。
⑶防止烘爐末期焦爐下部溫度過熱，破壞焦爐基礎(chǔ)頂板混凝土強度。
因此，在整個烘爐期間要嚴格控制升溫高向比例。在烘爐的初期，蓄熱室溫度力爭達到燃燒室溫度的95%，在末期達到燃燒室溫度的80%左右。
展開 技術(shù)天地‖焦爐燃燒室檢修方案
為此，把升溫計劃分為5段控制：100～180、180～300、300～600、600～800、800～1100℃；各溫度區(qū)段計劃所需升溫天數(shù)分別為：2、3、2、1、0.5天。
1）100～180℃區(qū)段該區(qū)段以磷石英引起的體積膨脹為主，其膨脹量占總膨脹量的30%左右，升溫速度控制為每天40℃。控制措施包括自看火孔頂部進冷空氣循環(huán)和降低相鄰炭化室內(nèi)焦炭溫度，以輻射、熱傳導(dǎo)為主控制溫度。
2）180～300℃區(qū)段該區(qū)段內(nèi)硅磚膨脹以方石英的體積膨脹為主，其膨脹量占總膨脹量的32%左右，升溫速度控制為每天40℃。其升溫方法以熱傳導(dǎo)、對流傳熱為主，控制措施有加大廢氣循環(huán)量和控制相鄰炭化室橫墻溫度高低。
3）300～600℃區(qū)段該溫度區(qū)段內(nèi)，硅磚的膨脹主要是石英的體積膨脹引起的，其膨脹占總膨脹量的16%左右，較前兩個區(qū)段的膨脹有了較大的降低，其升溫速度也可適當加快，控制為每天150℃。控制方法以熱傳導(dǎo)、輻射傳熱為主，其升溫措施為提高相鄰炭化室橫墻溫度，增加熱傳導(dǎo)、熱輻射，減少進廢氣循環(huán)系統(tǒng)的空氣量。
4）600～800℃區(qū)段該溫度區(qū)段內(nèi)，硅磚的膨脹量已明顯減緩，體積膨脹量僅占總膨脹量的8%左右，因此升溫速度可加快，控制為每天200℃。升溫方法以減少進入廢氣循環(huán)系統(tǒng)的空氣量、提高相鄰炭化室橫墻溫度為主。當火道溫度達到650℃以上時，由內(nèi)向外逐個火道送煤氣燃燒加熱升溫。
5）800～1100℃區(qū)段當硅磚砌體溫度達到800℃以后，體積變化更小，線膨脹率曲線趨向水平，達到正常裝煤溫度區(qū)間內(nèi)，硅磚的體積比較穩(wěn)定。為了早日投產(chǎn)，升溫速度需加快。升溫方法主要靠送入煤氣燃燒加熱和提高相鄰炭化室橫墻溫度，密封上升管蓋和加煤口蓋來控制。
展開 焦爐燃燒室維修方案，看看溫度控制的重要性！
為此，把升溫計劃分為5段控制：100～180、180～300、300～600、600～800、800～1100℃；各溫度區(qū)段計劃所需升溫天數(shù)分別為：2、3、2、1、0.5天。
1）100～180℃區(qū)段該區(qū)段以磷石英引起的體積膨脹為主，其膨脹量占總膨脹量的30%左右，升溫速度控制為每天40℃。控制措施包括自看火孔頂部進冷空氣循環(huán)和降低相鄰炭化室內(nèi)焦炭溫度，以輻射、熱傳導(dǎo)為主控制溫度。
2）180～300℃區(qū)段該區(qū)段內(nèi)硅磚膨脹以方石英的體積膨脹為主，其膨脹量占總膨脹量的32%左右，升溫速度控制為每天40℃。其升溫方法以熱傳導(dǎo)、對流傳熱為主，控制措施有加大廢氣循環(huán)量和控制相鄰炭化室橫墻溫度高低。
3）300～600℃區(qū)段該溫度區(qū)段內(nèi)，硅磚的膨脹主要是石英的體積膨脹引起的，其膨脹占總膨脹量的16%左右，較前兩個區(qū)段的膨脹有了較大的降低，其升溫速度也可適當加快，控制為每天150℃。控制方法以熱傳導(dǎo)、輻射傳熱為主，其升溫措施為提高相鄰炭化室橫墻溫度，增加熱傳導(dǎo)、熱輻射，減少進廢氣循環(huán)系統(tǒng)的空氣量。
4）600～800℃區(qū)段該溫度區(qū)段內(nèi)，硅磚的膨脹量已明顯減緩，體積膨脹量僅占總膨脹量的8%左右，因此升溫速度可加快，控制為每天200℃。升溫方法以減少進入廢氣循環(huán)系統(tǒng)的空氣量、提高相鄰炭化室橫墻溫度為主。當火道溫度達到650℃以上時，由內(nèi)向外逐個火道送煤氣燃燒加熱升溫。
5）800～1100℃區(qū)段當硅磚砌體溫度達到800℃以后，體積變化更小，線膨脹率曲線趨向水平，達到正常裝煤溫度區(qū)間內(nèi)，硅磚的體積比較穩(wěn)定。為了早日投產(chǎn)，升溫速度需加快。升溫方法主要靠送入煤氣燃燒加熱和提高相鄰炭化室橫墻溫度，密封上升管蓋和加煤口蓋來控制。
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焦爐燃燒室維修方案，看看溫度控制的重要性！
為此，把升溫計劃分為5段控制：100～180、180～300、300～600、600～800、800～1100℃；各溫度區(qū)段計劃所需升溫天數(shù)分別為：2、3、2、1、0.5天。
1）100～180℃區(qū)段該區(qū)段以磷石英引起的體積膨脹為主，其膨脹量占總膨脹量的30%左右，升溫速度控制為每天40℃。控制措施包括自看火孔頂部進冷空氣循環(huán)和降低相鄰炭化室內(nèi)焦炭溫度，以輻射、熱傳導(dǎo)為主控制溫度。
2）180～300℃區(qū)段該區(qū)段內(nèi)硅磚膨脹以方石英的體積膨脹為主，其膨脹量占總膨脹量的32%左右，升溫速度控制為每天40℃。其升溫方法以熱傳導(dǎo)、對流傳熱為主，控制措施有加大廢氣循環(huán)量和控制相鄰炭化室橫墻溫度高低。
3）300～600℃區(qū)段該溫度區(qū)段內(nèi)，硅磚的膨脹主要是石英的體積膨脹引起的，其膨脹占總膨脹量的16%左右，較前兩個區(qū)段的膨脹有了較大的降低，其升溫速度也可適當加快，控制為每天150℃。控制方法以熱傳導(dǎo)、輻射傳熱為主，其升溫措施為提高相鄰炭化室橫墻溫度，增加熱傳導(dǎo)、熱輻射，減少進廢氣循環(huán)系統(tǒng)的空氣量。
4）600～800℃區(qū)段該溫度區(qū)段內(nèi)，硅磚的膨脹量已明顯減緩，體積膨脹量僅占總膨脹量的8%左右，因此升溫速度可加快，控制為每天200℃。升溫方法以減少進入廢氣循環(huán)系統(tǒng)的空氣量、提高相鄰炭化室橫墻溫度為主。當火道溫度達到650℃以上時，由內(nèi)向外逐個火道送煤氣燃燒加熱升溫。
5）800～1100℃區(qū)段當硅磚砌體溫度達到800℃以后，體積變化更小，線膨脹率曲線趨向水平，達到正常裝煤溫度區(qū)間內(nèi)，硅磚的體積比較穩(wěn)定。為了早日投產(chǎn)，升溫速度需加快。升溫方法主要靠送入煤氣燃燒加熱和提高相鄰炭化室橫墻溫度，密封上升管蓋和加煤口蓋來控制。
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展開 技術(shù)研究 | PA6比熱容測試影響因素探究
DSC測試比熱容因其簡單快捷成為目前測試比熱容比較普遍的方法，但是該方法測試的誤差較大，所以針對此本文以尼龍6（PA6）為研究對象，通過對測試坩堝是否預(yù)加熱、升溫速率、初始恒溫時間、測試過程中是否存在相變、標物質(zhì)量及樣品質(zhì)量、溫度跨度以及比熱容測試的基線、標物和樣品是否使用同一坩堝等方面進行試驗，探究PA6的比熱容測試影響因素。
二、試驗方案
對比分析比熱容測試標準中具體細節(jié)要求，并與日常測試時的操作進行對比，如表1 所示。依據(jù)表1對比結(jié)果進行比熱容測試影響因素試驗，具體試驗方案如表2所示。其中添加空坩堝重復(fù)加熱是考慮比熱容測試時均要扣除第一次坩堝修正的基線，但是空坩堝未加熱前坩堝表面存在部分污染物或涂層，所以空坩堝第一次加熱與之后再加熱是否具有很好的重復(fù)性卻是未知的，若重復(fù)性較差則會直接影響測試結(jié)果，所以將坩堝重復(fù)加熱的重復(fù)性也作為比熱容的測試影響因素進行探究。
表1 比熱容測試標準對比
表2 試驗方案
三、結(jié)果與討論
3.1 空坩堝重復(fù)加熱
測試程序為：初始溫度20℃，恒溫5min，之后分別以10K/min、15K/min、20K/min的升溫速率升溫至280℃，氣氛為N2，吹掃氣與保護氣流量為50mL/min。對比空坩堝在不同升溫速率下重復(fù)加熱測試曲線的差異，測試結(jié)果如圖1所示。從圖1中可以看出，升溫速率為10K/min、15K/min、20K/min時空坩堝第1次加熱測試曲線與第2-5次加熱測試曲線偏差大，且第2-5次加熱時測試曲線的重復(fù)性較好。
展開 大空間火災(zāi)下結(jié)構(gòu)抗火有限元計算
升溫曲線選擇李國強老師、杜詠老師的大空間建筑火災(zāi)空氣升溫經(jīng)驗公式。 大空間火災(zāi)升溫曲線簡潔易懂，易于應(yīng)用在工程計算中。
1、 大空間火災(zāi)升溫曲線
參考文獻：
李國強,杜詠.實用大空間建筑火災(zāi)空氣升溫經(jīng)驗公式[J].消防科學(xué)與技術(shù)，2005,24(3):5.DOI:10.3969/j.issn.1009-0029.2005.03.006.
高大空間定義：
高大空間是指高度不小于6m、獨立空間地(樓)面面積不小于500m2的建筑空間。
火災(zāi)中熱量傳遞：
火災(zāi)中熱對流、熱輻射引起空氣升溫，火源熱量由空氣媒介經(jīng)瞬態(tài)傳熱過程傳遞給構(gòu)件，導(dǎo)致構(gòu)件的升溫，從而引起構(gòu)件的材性和熱物性變化。
火災(zāi)中溫度非定場的簡化模型前提假設(shè)：
1) 火羽流呈對稱上升；
2) 火災(zāi)發(fā)展at2增長型；
3) 建筑平面的長寬比≤2；
4) 火災(zāi)為燃料控制型，燃燒物為木材；
5) 墻壁及頂面為混凝土；
6) 無排煙及噴淋系統(tǒng)；
得出溫度關(guān)于火源點呈極對稱：T（x,y,z,t）→T（x,z,t）
大空間建筑的屋蓋結(jié)構(gòu):
1) 對桿件結(jié)構(gòu)而言,可按腹桿長度劃分一個網(wǎng)格單元(雙層腹桿可劃分兩個網(wǎng)格單元)；
2) 對平面梁板結(jié)構(gòu)而言，樓(屋)面板的厚度相對很小,可視為平面問題，支撐樓(屋)面板的梁可視為桿單元主要沿桿長方向?qū)?gòu)件離散化。
展開 基于midas的五跨連續(xù)剛構(gòu)橋計算書
6895.28
主力2(最大)
6903.90
主力1+縱+升溫(最大)
6916.12
主力1+縱+降溫(最大)
6936.97
主力2+縱+升溫(最大)
6924.74
主力2+縱+降溫(最大)
6945.59
主力1右線(最大)
6895.28
主力2右線(最大)
6903.90
主力1右線+縱+升溫(最大)
6926.23
主力1右線+縱+降溫(最大)
6947.09
主力1右線+升溫+風(fēng)(最大)
6801.22
主力1右線+降溫+風(fēng)(最大)
6822.08
運梁車(最大)
5577.47
架橋機(最大)
6011.73
恒載(最小)
4230.72
主力1(最小)
3946.28
主力2(最小)
3954.90
主力1+縱+升溫(最小)
3967.11
主力1+縱+降溫(最小)
3987.96
主力2+縱+升溫(最小)
3975.73
主力2+縱+降溫(最小)
3996.58
主力1右線(最小)
3946.28
主力2右線(最小)
3954.90
主力1右線+縱+升溫(最小)
3977.22
主力1右線+縱+降溫(最小)
3998.08
主力1右線+升溫+風(fēng)(最小)
3852.21
主力1右線+降溫+風(fēng)(最小)
3873.07
運梁車(最小)
4074.19
架橋機(最小
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