裝藥的案例
耦合裝藥與不耦合裝藥流固耦合模擬 ￥50
耦合裝藥結構
不耦合裝藥結構
耦合裝藥
不耦合裝藥
耦合裝藥
不耦合裝藥
耦合裝藥和不耦合裝藥爆炸效應 ￥50
這是一個我完全自己思考的一個案例，自己繪圖建模完成，建模的時候感覺有些地方沒有按照書那么簡單，但是根據書上的確可以找到一些方法和靈感
耦合裝藥
不耦合裝藥
以上是選取的三個點比較峰值壓力，可以看出峰值壓力有所降低
具體圖形就不展示了，后面有K文件和一些命令流文件
LS-DYNA偏心不耦合裝藥結構下的臨自由面巖石微差爆破裂紋模擬 ￥25
<p>炸藥偏心不耦合裝藥結構爆破對炮孔壁作用的能量是非均勻的，大量學者通過理論推導、模型試驗和現場試驗等方式，分別從爆破參數推導，圍巖裂紋擴展規律、損傷范圍長度及應力、應變峰值四個方面做了研究，并根據偏心不耦合裝藥爆破研究成果，為光面爆破或預裂爆破等不耦合裝藥結構爆破，在實際工程運用中的改進措施和優化方法提出了優化方案，為偏心不耦合裝藥結構爆破的運用提供了理論依據。</p><p>偏心不耦合裝藥結構爆破產生的爆破荷載，作用在炮孔壁上是不均勻的，從而在炮孔壁周圍產生明顯的應力偏心效應。在采用預裂爆破或光面爆破技術時，應該合理調整偏心裝藥結構，使爆炸沖擊荷載強作用在需要開挖巖體的一側，盡量減少其對巖體保留區的作用，最大限度避免對保留區巖體造成損傷。
展開 lsdyna偏心不耦合裝藥爆破分析 ￥40
偏心不耦合裝藥結構爆破產生的爆破荷載，作用在炮孔壁上是不均勻的，從而在炮孔壁周圍產生明顯的應力偏心效應，應該合理調整偏心裝藥結構，使爆炸沖擊荷載強作用在需要開挖巖體的一側，盡量減少其對巖體保留區的作用，最大限度避免對保留區巖體造成損傷。
網格劃分時，炸藥和空氣進行共節點，且炸藥進行偏心處理，效果圖如下：
明顯可以看出裝藥偏心一側的巖石粉碎范圍更大
網格尺寸對KB44聚能裝藥射流成型影響 ￥30
本文通過LS-DYNA利用S-ALE方法，主要探索了網格尺寸（徑向/軸向）對KB44裝藥聚能射流成型的影響。相關結論可為聚能裝藥網格尺寸劃分提供參考。
破片對帶殼裝藥的沖擊起爆 ￥25
利用Truegrid軟件，建立了帶有錐角破片撞擊帶殼裝藥的模型
進行了撞擊過程仿真
給出了起爆的臨界速度閾值
付費內容中給出了tg參數化的命令流和k文件。
ANSYS/LS-DYNA傾斜炮孔裝藥方式下隧道爆破案例 ￥40
本文案例為不同傾斜角度炮孔裝藥方式下的隧道爆破案例。
采用的是常用的流固耦合算法，網格處理方式在k文件當中可知曉，可為大家提供參考。
基于ansys/LS-DYNA的聚能裝藥爆破以及裂紋擴展k文件 ￥49
聚能裝藥爆破；裂紋擴展；預裂爆破；
聚能PVC管；2#巖石乳化炸藥；巖體采用HJC模型；
爆轟波作用于炮孔壁，產生初始的壓碎區，聚能方向的裂紋擴展主要由爆生氣體作用產生。
當爆生氣體壓力大于巖石動態抗拉強度時，巖石單元受拉破壞.
Bullet外流場溫度仿真案列
圖2.12 彈頭周圍氣流速度場分布
由上述仿真結果可知，120m處，彈頭表面溫度約為79.1攝氏度，彈頭殼體整體平均溫度約為79.5攝氏度，裝藥溫度依舊為81攝氏度。在后續侵徹油箱計算過程中，可分別賦予彈頭殼體與裝藥相應的不同初始溫度。
基于lsdyna的三維射流成型模擬
破甲彈 HEAT（High-Explosive Anti-Tank）破甲彈又稱空心裝藥破甲彈，是以聚能裝藥爆炸后形成的金屬射流穿透裝甲的炸彈。也稱聚能裝藥破甲彈，是反坦克的主要彈種之一。
破甲彈穿透裝甲的方式是通過化學能彈來完成的，HEAT彈戰斗部的金屬殼體可以在發射后，通過錐形裝藥的聚能原理將高溫高壓的金屬射流聚焦成一條線，使得內部壓力集中于一點并穿透敵方裝甲，已達到殺傷敵方坦克內部乘員、破壞武器裝備的效果。理論上破甲彈可以擊穿五倍于自身金屬墊口徑的均質裝甲。破甲彈是基于門羅效應開發的化學能反裝甲彈種，將錐型中空的裝藥 （常見藥型還有半球型、喇叭型等） 在距離裝甲板一定高度的位置起爆，以聚焦的高溫高速射流擊穿裝甲板并對人員器材進行殺傷，因此也常稱為錐型裝藥、成型裝藥、中空裝藥、聚能裝藥。通過合理設計裝藥形狀和炸高（理論上的理想炸高為直徑五倍）并加裝金屬藥型罩，現代破甲彈的靜破甲深度通常可達藥型罩直徑的五倍以上，破深隨藥型罩直徑增大有所提高，但藥型罩直徑大于150mm時破深提高不明顯。
現代一些破深超過1000mm的反坦克導彈應用的是串聯破甲戰斗部，對爆炸反應裝甲有較好效果。
對于破甲彈的2D模擬市場上較多，但是對于3D三維模擬，由于難度較大，對LSDYNA軟件的應用技術和能力提出一定的要求，本文正對三維射流破甲彈的成型進行講解。
2，幾何模型
幾何模型包括空氣、B炸藥、銅射流。首先利用workbench的dm模塊建立空氣、B炸藥、銅射流的幾何模型，注意的是三個模型要放入一個part下，以保證他們之間可以形成共節點的有限元模型。模型如下圖所示，采用1/4模型。
3，材料
空氣采用null本構及GRUNEISEN狀態方程。
展開 Autodyn穿甲小案例
閱讀本文大概需要1分鐘
之前看過一篇文章進行了半穿甲戰斗部穿仿真，基本思路是先讓裝炸藥后的戰斗部（不設置起爆點）侵徹靶板，得到戰斗部穿透靶板的大概時間，然后再設置起爆點延時起爆，延時的時間就是第一次仿真得到的穿透時間，實現戰斗部穿爆仿真。
下面還是以裝填炸藥裝藥的穿爆例子實現一下。
1、基本模型及材料選擇：
進行2d軸對稱建模，外殼選擇鎢合金，裝藥選擇TNT，靶板選擇4340鋼。建模步驟為先建立彈體和彈頭兩個part，然后使用
join功能
將兩個part的節點合并，對于彈體，刪掉中間裝填炸藥的部分，最后再建立裝藥part即可。（需要注意，由于裝藥選用的是拉格朗日算法，還需要將裝藥part適當
scale縮放
，留出一定間隙）
2、初始條件、邊界條件、接觸設置；
彈體以800m/s速度穿甲，靶板厚度為200mm，半徑1000mm，接觸設置Lagrange/Lagrange相互作用，靶板上面一行節點設置固定約束，進行初步仿真。彈丸在1.0ms即將貫穿靶板，因此可設置裝藥起爆時間為1.0ms。
3、設置Detonation及起爆時間，重新進行仿真。
上述結果大體上可以反映穿爆過程。
END
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爆炸反應裝甲之點火增長模型模擬 ￥46
現代的爆炸反應裝甲主要是對“三明治”結構的反應裝甲進行改進，從單層的反應裝甲發展為防護性能更強的雙層反應裝甲和三層反應裝甲，為了對來襲的射流進行有效的防御，反應裝甲內部的平板裝藥大多是非平行放置；隨著聚能裝藥技術的發展，部分爆炸反應裝甲將小口徑聚能裝藥或線性聚能裝藥擺放在反應裝甲的內部，利用聚能裝藥形成的聚能射流進行防御。下圖為某反應裝甲結構：
桿式射流對充液防護結構的毀傷機理及影響因素數值仿真研究
摘 要：本文以聚能戰斗部對充液防護結構的毀傷為研究背景，運用ANSYS/LS_dyna分析了藥型罩壁厚和材料對充液防護結構毀傷效能的影響。結果表明：藥型罩壁厚在0.04Dk~0.06Dk之間形成的桿流對充液防護結構具有較優的侵徹性能，δ<0.04Dk，桿流成型結構較差，在水中的動能抗衰減性能較低，δ>0.06Dk，桿流初始動能低，穿透水層后的剩余能量小，無法形成較大的后效；藥型罩可采用純鐵、紫銅和鉭3種材料，其中純鐵桿流的侵徹能力最高，鉭射流的水中動能抗衰減性能最好，紫銅射流具有較好的綜合性能。
1.前言
多層裝甲與充液艙組合模式是現代常用的防護結構，常規的水下爆破戰斗部很難對其造成致命性的打擊。為了高效打擊水面目標，遂采用聚能戰斗部技術。現目前針對聚能戰斗部水下作用效應的研究較少，本文主要考慮藥型罩結構和材質對聚能射流毀傷充液防護結構的影響。
以半球型聚能戰斗部為設計依據，在戰斗部裝藥結構不變的條件下，通過數值計算的方法研究了不同壁厚、不同罩材的藥型罩對桿射流成型效果及桿流對充液防護結構毀傷效果的影響，得到了有利于侵徹多層充液防護結構的藥型罩壁厚范圍和材料。
2 桿流侵徹充液防護結構數值計算模型
2.1 半球形聚能戰斗部結構設計
為了研究桿式射流對充液結構的毀傷機理，文中設計了一種半球形聚能裝藥戰斗部，結構如圖 1所示。該戰斗部主裝藥采用B炸藥，裝藥直徑Dk和裝藥高度H均為5cm；藥型罩采用等壁厚的半球形結構，外球面半徑為R，內球面半徑為r，壁厚δ為內外球面半徑之差，即δ=R-r，材料為紫銅；起爆點位于主裝藥尾部中心位置處。
圖 1 桿式射流聚能戰斗部結構
2.2充液防護結構設計
本文所研究的充液防護結構為金屬板和水介質組成的多層復合結構，充液防護結構的具體結構如圖 2所示。
展開 桿式射流對充液防護結構的毀傷機理及影響因素數值仿真研究
[ 摘 要 ] 本文以聚能戰斗部對充液防護結構的毀傷為研究背景，運用Ansys LS-dyna分析了藥型罩壁厚和材料對充液防護結構毀傷效能的影響。結果表明：藥型罩壁厚在0.04Dk~0.06Dk之間形成的桿流對充液防護結構具有較優的侵徹性能，δ<0.04Dk，桿流成型結構較差，在水中的動能抗衰減性能較低，δ>0.06Dk，桿流初始動能低，穿透水層后的剩余能量小，無法形成較大的后效；藥型罩可采用純鐵、紫銅和鉭3種材料，其中純鐵桿流的侵徹能力最高，鉭射流的水中動能抗衰減性能最好，紫銅射流具有較好的綜合性能。
1 背景
多層裝甲與充液艙組合模式是現代常用的防護結構，常規的水下爆破戰斗部很難對其造成致命性的打擊。為了高效打擊水面目標，遂采用聚能戰斗部技術。現目前針對聚能戰斗部水下作用效應的研究較少，本文主要考慮藥型罩結構和材質對聚能射流毀傷充液防護結構的影響。以半球型聚能戰斗部為設計依據，在戰斗部裝藥結構不變的條件下，通過數值計算的方法研究了不同壁厚、不同罩材的藥型罩對桿射流成型效果及桿流對充液防護結構毀傷效果的影響，得到了有利于侵徹多層充液防護結構的藥型罩壁厚范圍和材料。
2 桿流侵徹充液防護結構數值計算模型
2.1數值計算模型
為了研究桿式射流對充液結構的毀傷機理，文中設計了一種半球形聚能裝藥戰斗部，結構如圖 1所示。
展開 鍛造經典！——從20磅炮到L7 105毫米坦克炮
關于L7 105毫米線膛炮的發展潛力，早在1978年，美國阿伯丁靶場彈道研究所在一次學術會議上就曾作過一個回答：倘若通過采用六邊型19孔發 射藥之類的發射 藥改進，將L7/M68105毫米線膛炮炮膛壓增至5630千克/立方厘米，同時將彈丸行程提高到60倍徑，將藥室容積增加10%，將彈托減重0.5千克等多種技術手段，其初速可達1725米/秒。這個從裝藥設計出發的分析，展示了一個相當能說明問題的前景。這也就解釋了，隨著隨行裝藥、壓實裝藥、身管材料、長桿彈穿甲體材料、彈托材料，以及以反坦克穿甲威力為主要目標函數的全彈道優化設計等技術的進一步發展，L7 105毫米線膛炮的基本設計框架為什么今天仍然有相當潛力可挖的原因所在。
結語
20磅坦克炮到L7 105毫米坦克炮，英國人在現代高性能坦克炮的發展史上書寫了濃墨重彩的一筆。作為英國坦克炮發展的巔峰之作，L7 105毫米線膛坦克炮今天繼續活躍在戰爭一線并不是偶然的。分析它的成功，并不是對英國人的成就表示無腦驚嘆。主要目的是為了汲取有益經驗，尋求我開發新一代合理坦克炮設計框架的奧妙，也就是緊緊抓住彈藥的發展趨勢，從反坦克任務出發，在全彈道優化中確定火力系統諸元，同時兼顧多用途任務的需從求。
文章來源：坦克裝甲車輛雜志
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