軟化的案例
應變軟化模型(Strain-Softening and IMASS)
而采礦巖石力學需要考慮巖石破壞后的材料響應行為，典型的場景包括礦柱的屈服，自然崩落法以及充填采礦法，在這些場景中，當巖體加載到其峰值強度后，隨著應變的增加，強度在峰值后降低到一定水平的殘余應力，這個過程稱之為應變-軟化(Strain-Softening)。
2 應變軟化模型
應變軟化模型同時假定由于粘結力減少引起的脆性軟化以及由于內摩擦角減少的漸進軟化，通過table-cohesion和table-friction來表征這種軟化過程。在真實的工程模擬中，需要根據試樣試驗標定和校準這些數值。應變軟化模型實際上是Mohr-Coulomb的擴展，當table中的數據取得足夠大時，應變軟化模型就退化為Mohr-Coulomb模型。
展開 基于CEL法的單樁基礎貫入過程模擬：考慮應變軟化與應變率效應 ￥100
在模型構建中，除考慮土體強度隨埋深的變化外，還引入了 應變軟化 與 應變率效應 兩個關鍵因素。應變軟化反映了土體在達到峰值強度后強度逐漸降低的特性，對預測貫入阻力和樁周土體擾動范圍具有重要意義。而應變率效應則考慮了土體在高速加載下強度和剛度隨加載速率的增加而提高的規律。這兩者在樁貫入問題中往往是同時存在的：軟化決定了樁入土后的長期穩定性，速率效應則主導了瞬時的動力響應。
通過研究，可以得到以下幾點主要認識：
軟化效應：若忽略，可能會高估貫入阻力，導致溜樁等事故發生。
速率效應：對貫入速度較大的情況，土體等效強度提升明顯，使樁貫入力顯著增大；但該效應在慢速貫入下相對有限。
相比傳統有限元方法，CEL模擬不僅能捕捉樁端土體的流動與回填現象，還能清晰展現樁周土體擾動區的形成與演化。提供了一個更接近實際工況的分析工具。
應用領域
樁體、軟土貫入儀器貫入過程等軟土大變形領域
展開 鍋爐軟化水設備特點及原理
鍋爐軟化水設備特點及原理
鍋爐軟化水設備特點：
1、自動控制，連續產水、操作簡便安全可靠。
2、適應性強，對高硬度水≤30rrlmol/L，一次可軟化至殘余硬度≤0 03mrol/L。
3.再生時間短，樹脂用量少，鹽耗低.水質穩定，運行贅用低。
4.設備重量輕.結構緊湊.設計合理.占地面積小。不需備用設備.不需另設鹽池、鹽泵和壓力溶鹽器，投資省。
5，整機出廠.安裝簡便.只需接通進出水管和電源，即可開機產水。
6，節能效果顯著.與同類產品相比節省投資,50%，節能30%，節省用水60%，并減少環境污染。沈陽軟化水設備,大連鍋爐軟化水設備,軟化水設備維修
鍋爐的工作原理：
鍋爐是重要的熱能動力設備，我國是當今世界鍋爐使用最多的國家。自十八世紀第一次工業革命以來，鍋爐作為動力來源強力推動了人類生產力的進步，先后被廣泛應用于機車、火電站、船舶、工礦企業等動力需求領域，并且不斷發展完善，經久不衰。
鍋爐是利用燃料或其他能源的熱能，把水加熱成為熱水或蒸汽的機械設備。鍋爐中產生的熱水或蒸汽可直接為生產和生活提供所需要的熱能，也可通過蒸汽動力裝置轉換為機械能，從而為人們提供動力的來源。 鍋爐在運行中由于水的循環流動，不斷地將受熱面吸收的熱量全部帶走，不僅使水升溫或汽化成蒸汽，而且使受熱面得到良好的冷卻，從而保證了鍋爐受熱面在高溫條件下安全的工作。由此可見，水作為鍋爐正常運行的介質是不可或缺的，因此鍋爐命運與水質的好壞是自鍋爐誕生之日起便戚戚相關的。
長期的鍋爐運行實踐表明，鍋爐的給水品質，是影響鍋爐及熱力系統安全、穩定、經濟運行的重要因素之一。
展開 Abaqus通過USDFLD子程序進行泥巖的應變軟化模擬
本文基于泥巖的三軸壓縮試驗曲線，建立考慮應變軟化特性的泥巖彈塑性本構模型，使用Abaqus及其子程序對泥巖的三軸壓縮試驗進行了數值模擬。泥巖在受壓過程中主要經過了5個階段，即壓密階段、彈性變 形、應變硬化、應變軟化、殘余階段。泥巖應變軟化模型如下所示。
式中，ξ為強度參數，ξp為峰值強度參數，ξr為殘余階段強度參數，η為應變軟化參數，η*為殘余階段的應變軟化參數初始值。對于三軸壓縮試驗，η用塑性剪切應變來表示
塑性屈服準則采用Mohr-Coulomb準則，則粘聚力和內摩擦角的參數演化可以用下式表示
在巖石的塑性變形過程中會產生比較明顯的剪脹現象，而用來描述這一現象的較常用的力學參數就是剪脹角 Ψ，
上述模型可以通過USDFLD子程序進行實現，流程圖如下
有限元模型如下圖所示
計算得到的應力云圖及不同圍壓下的載荷位移響應如下所示
參考文獻：張力偉,賈善坡,鄒江濤,舒婧曦.泥巖的峰后軟化力學模型.中國科技論文,2016,11(21):2456-2461
有關于abaqus子程序開發的相關問題可以通過公眾號聯系我們.
公眾號: 320科技工作室
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Abaqus通過USDFLD子程序進行泥巖的應變軟化模擬
本文基于泥巖的三軸壓縮試驗曲線，建立考慮應變軟化特性的泥巖彈塑性本構模型，使用Abaqus及其子程序對泥巖的三軸壓縮試驗進行了數值模擬。泥巖在受壓過程中主要經過了5個階段，即壓密階段、彈性變 形、應變硬化、應變軟化、殘余階段。泥巖應變軟化模型如下所示。
式中，ξ為強度參數，ξp為峰值強度參數，ξr為殘余階段強度參數，η為應變軟化參數，η*為殘余階段的應變軟化參數初始值。對于三軸壓縮試驗，η用塑性剪切應變來表示
塑性屈服準則采用Mohr-Coulomb準則，則粘聚力和內摩擦角的參數演化可以用下式表示
在巖石的塑性變形過程中會產生比較明顯的剪脹現象，而用來描述這一現象的較常用的力學參數就是剪脹角 Ψ，
上述模型可以通過USDFLD子程序進行實現，流程圖如下
有限元模型如下圖所示
計算得到的應力云圖及不同圍壓下的載荷位移響應如下所示
參考文獻：張力偉,賈善坡,鄒江濤,舒婧曦.泥巖的峰后軟化力學模型.中國科技論文,2016,11(21):2456-2461
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展開 應變軟化模型IMASS邊坡穩定性分析
在IMASS中，由于考慮了巖體峰值和后峰值強度包絡線，因此可以模擬巖體發生塑性變形時在這些包絡線之間的應變軟化，這就消除了根據主觀的D因子來預定義坡面的破壞程度。
應變軟化的礦柱穩定性(Pillar Stability with IMASS Model)---寬高比對礦柱強度的影響
原因是IMASS僅考慮了巖體的軟化特性，沒有考慮其硬化特性。
基于CEL法的單樁基礎貫入過程模擬（考慮應變軟化與應變率效應） ￥50
<p><strong>【注意】考慮到后臺咨詢較多，最新帖子更新了子程序與CEL建模的講解視頻，請大家按需購買</strong></p><p><a href="https://www.yqgqt.org.cn/post/1983546" rel="noopener noreferrer" target="_blank">基于CEL法的單樁基礎貫入過程模擬：考慮應變軟化與應變率效應_abaqus cel實例 ABAQUS二次開發-技術鄰</a></p><p>在abaqus軟件中基于<a href="https://www.yqgqt.org.cn/service/abaqus_cel" rel="noopener noreferrer" target="_blank">CEL</a>法的分層地基單樁基礎貫入過程模擬，通過編寫VUSDFLD子程序考慮了軟土的應變軟化效應與應變率效應。</p><p>以某海上風機項目為背景，為節約計算資源，建立了1/8模型。</p><p>附件包含CAE模型、應變軟化與應變率效應子程序，以及包含CEL法的建模、材料屬性設置、接觸關系設置等的資料以及一個演示視頻。
展開 拉德堡德大學《AFM》多軸變形下的纖維狀水凝膠：持久長度是壓縮軟化的主要決定因素
從實驗上發現，
持久長度是生物網絡
的關鍵參數，可調節壓縮狀態下凝膠的軟化：聚合物越硬，網絡在壓縮狀態下軟化的越多。
這項研究提供了對組織行為的見解，這種行為可能只能從合成模型系統中獲得，并且能夠進一步指導新的合成仿生軟材料的設計，這些材料作為可調節的無生物細胞外基質材料的需求量很大。
【主圖見析】
圖1
軸向應變會導致
PIC網絡的架構和機械變化。
a）實驗裝置的表示：水凝膠在流變板之間形成，并被水包圍以允許溶劑流動。施加軸向應變εN，然后施加剪切應變γ來評估機械響應。b）PIC水凝膠（在去離子水中1 mg mL
-1
）的儲能模量G'作為不同ε
N
的振蕩剪切應變的函數。按照慣例，軸向應變的負值用于壓縮，正值用于延伸。G'在線性粘彈性（LVE）機制中是恒定的，并在較高應變下增加。c）當網絡被壓縮或擴展時，網絡段會彎曲/彎曲（藍色）或伸展（紅色），從而改變線性和非線性機械性能。
圖2
PIC凝膠在軸向應變下的儲能模量與濃度的關系。
a）平臺模量（G
ε
）作為軸向應變（ε
N
）的函數。在所有濃度下，PIC水凝膠均顯示出壓縮軟化和拉伸硬化。b）通過用c2.3歸一化G
ε
，所有數據折疊成一條曲線。c，d）對于濃度為0.7–1.5 mg mL
-1
的非線性力學參數，硬化指數m（c）；臨界應變γ
c
（d）隨延伸而變化，隨壓縮而增大。很難記錄在最硬水凝膠的軸向壓縮下進行的應變剛度試驗。
圖3
PIC水凝膠在軸向變形下的儲能模量是余輝長度和輪廓長度的函數。
a）由于添加了同向（NaH2PO4）或離液（NaI）鹽，PIC凝膠的相對增硬或軟化的持久長度為lp。
展開 求解Hoek-Brown應變軟化巖體GRC曲線的matlab代碼包括詳細注釋 ￥15
<p>求解Hoek-Brown應變軟化巖體圍巖特征曲線的matlab源代碼，包含應力、位移和塑性區云圖的繪制，看懂后可隨意更改參數，適應于彈脆性、理想彈塑性和應變軟化巖體各種彈塑性本構模型</p>
金屬學報：孿生誘發軟化與強化效應的Cu晶體塑性行為模擬
圖7 多晶Cu拉伸變形后對應的位錯密度和孿晶體積分布
圖8 多晶Cu拉伸變形過程中不同應變對應的孿晶體積分布
相關研究成果以“孿生誘發軟化與強化效應的Cu晶體塑性行為模擬”為題發表在金屬學報上（第58卷第3期2022年3月）,論文第一作者為郭祥如，通訊作者是申俊杰。
論文鏈接：
https://doi.org/10.11900/0412.1961.2021.00230
基于廣義Hoek-Brown應變軟化巖體GRC曲線及圍巖位移應力塑性區繪制的matlab源碼包括詳細 ￥15
<p>基于廣義Hoek-Brown應變軟化巖體GRC曲線及圍巖位移應力塑性區繪制的matlab源碼，圍巖特征曲線、支護特征曲線、圍巖塑性區、位移和應力云圖繪制詳細代碼，看懂后可隨意更改參數，適應于彈脆性、理想彈塑性和應變軟化巖體各種彈塑性本構模型</p>
如何利用ABAQUS軟件在CAE界面中完成應變軟化子程序的設置？ ￥5
最近在ABAQUS中開展了CEL大變形分析，其中涉及到應變軟化子程序的嵌入，特此將最近的學習心得和各位分享一下，為大家避坑。
此文檔為VUSDFLD子程序如何在CAE中激活的步驟詳解，希望可以為有需要的朋友帶來幫助！如果有不正之處也請大家批評指正（新手小白的瑟瑟發抖）。
發現了一些問題，請查看最新版的文件！！
基于摩爾庫侖準則應變軟化巖體的圍巖-支護相互作用程序matlab代碼包括詳細注釋 ￥15
<p>里面包含了圍巖特征曲線、支護特征曲線、圍巖塑性區、位移和應力云圖繪制詳細代碼，看懂后可隨意更改參數，適應于彈脆性、理想彈塑性和應變軟化巖體各種彈塑性本構模型</p>
技術 | 6063鋁合金焊接接頭性能的研究及改進措施
3 結論
(1) 6063鋁合金焊接接頭不同區域的顯微組織不同，且接頭存在軟化區，并且硬度實驗和拉伸實驗均表明:軟化區距離融合線的距離約為6mm
(2)6063鋁合金焊接接頭軟化的原因主要是“過時效”或焊接缺陷，故改進6063鋁合金焊接接頭的措施很多.既可以從接頭成分上改進.也可采取熱處理等其它方式進行優化，實際生產中多采用熱處理的方式改進接頭性能。
□ END □
