樁體的案例
樁體或CPT溫度-位移耦合模型 ￥39
采用動(dòng)力顯示分析，模擬樁體貫入，土體采用摩爾庫(kù)倫本構(gòu)參數(shù)，貫入完成后進(jìn)行溫度場(chǎng)模擬，因?yàn)榧訜崤c散熱時(shí)間較長(zhǎng)，所以采用重啟動(dòng)分析，將貫入完成后的部件導(dǎo)入到新的模型，進(jìn)行靜力溫度位移耦合分析，對(duì)樁體加熱，并傳導(dǎo)到土體。模型沒(méi)有采用剛性管的方法，可能會(huì)影響溫度的正常傳遞，采用特殊的網(wǎng)格劃分方法使得貫入之后網(wǎng)格質(zhì)量較好。具體細(xì)節(jié)可以參考模型和付費(fèi)內(nèi)容，不明白的地方可以私聊~
PS：提供cae格式和inp文件
abaqus中單樁接觸面上的樁體側(cè)摩阻力的提取？
abaqus中單樁接觸面上的樁體側(cè)摩阻力的提取該如何解決？
豎向承受分級(jí)加載，需要提取樁身路徑隨著每級(jí)加載以后的樁側(cè)摩阻力變化曲線圖，應(yīng)該如何去做？
麻煩各位大佬指教一下。
abaqus 劍橋模型 地應(yīng)力平衡 樁體貫入 靜力通用 ￥9.9
采用靜力通用分析步 劍橋模型模擬樁體入土的過(guò)程
地應(yīng)力平衡采用地應(yīng)力分析步
cae文件如下
solidThinking Inspire 在端承樁布局優(yōu)化設(shè)計(jì)中的應(yīng)用
2.3 材料與屬性
嚴(yán)格來(lái)說(shuō)，混凝土和基巖是存在非線性性質(zhì)的，但一方面在工作荷載下，樁體和基巖基本上處于彈性變形范圍內(nèi)，其非線性性質(zhì)表現(xiàn)并不明顯；另一方面，即使材料存在非線性，而用線彈性模型的分析并不改變由此得到的某些規(guī)律性的認(rèn)識(shí)[6]。因此，為簡(jiǎn)化計(jì)算，本文采用線彈性各向同性材料來(lái)模擬混凝土和基巖，結(jié)構(gòu)中的材料參數(shù)設(shè)置見(jiàn)表1。
表 1 結(jié)構(gòu)中的材料參數(shù)
2.4 約束和載荷
由于計(jì)算模型根據(jù)其對(duì)稱性采用半結(jié)構(gòu)，并且基巖模型相對(duì)于整個(gè)巖層而言在結(jié)構(gòu)面垂直方向也存在對(duì)稱性，所以需在基巖的前、后、左、右、下部和承臺(tái)斷面處施加對(duì)稱約束，控制結(jié)構(gòu)面的法向位移。承臺(tái)上表面承受均布荷載，施加大小為 250kPa，方向豎直向下的均布?jí)毫Α? 2.5 優(yōu)化設(shè)置
設(shè)定所有樁體為設(shè)計(jì)空間，并施加豎直向下的單向拔模形狀控制，防止樁體出現(xiàn)中間孔洞，如圖 3 所示。以設(shè)計(jì)空間中樁體材料的偽密度為設(shè)計(jì)變量，不考慮頻率約束和重力，使用默認(rèn)厚度控制，以全部設(shè)計(jì)空間中樁體材料的體積剩余率為約束條件，以整體結(jié)構(gòu)剛度最大為目標(biāo)函數(shù)，基于初始設(shè)計(jì)方案運(yùn)用拓?fù)鋬?yōu)化技術(shù)進(jìn)行樁位布局二次優(yōu)化。
展開(kāi) 
基于ANSYS的高樁碼頭樁-土相互作用下受力響應(yīng)分析
實(shí)際算例-僅供參考
采用實(shí)體單元solid65來(lái)模擬樁體，實(shí)體45單元來(lái)模擬周圍土體。采用conta173和targe170來(lái)設(shè)置接觸摩擦。具體材料參數(shù)見(jiàn)下圖
單元與實(shí)常數(shù)設(shè)置
土體材料參數(shù)設(shè)置
建立樁-土體的幾何模型，為便于網(wǎng)格劃分規(guī)整，通常要對(duì)模型進(jìn)行切分、細(xì)分，以保證劃分網(wǎng)格盡量美觀。
局部放大模型。
頂板施加靜力荷載。
頂板的整體位移變形云圖。
僅顯示樁體部分的X方向位移云圖。
僅顯示樁體部分的整體位移云圖。
僅顯示樁體部分的MISES等效應(yīng)力應(yīng)力云圖。
僅顯示樁體部分的SZ方向應(yīng)力云圖。
僅顯示樁體部分的X方向應(yīng)變?cè)茍D。
土體部分的X方向變形云圖。
土體部分的應(yīng)變?cè)茍D
土體表面、樁體四周的塑性應(yīng)變?cè)茍D。
還可以通過(guò)編程提取樁身（實(shí)體單元）的軸力和彎矩，進(jìn)行繪制。
必須要說(shuō)明的是，當(dāng)考慮土體與樁的共同作用時(shí)，所選取土體的參數(shù)對(duì)于結(jié)果的影響很大。土體的性質(zhì)十分復(fù)雜，計(jì)算的參數(shù)的取值往往也比較困難。一般情況下，要利用現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)資料初步確定土體的材料參數(shù)，通過(guò)計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)的結(jié)果進(jìn)行對(duì)比修正土體參數(shù)；若直接根據(jù)實(shí)測(cè)資料確定土體參數(shù)，就需要仔細(xì)評(píng)判結(jié)果的正確性與合理性。
展開(kāi) 吸力樁基礎(chǔ)置入階段
SWP階段應(yīng)確保自重入泥后，樁體內(nèi)部能夠形成一定的封閉空間，一般至少需要入泥0.5m可以達(dá)到此要求。入泥深度可由下式得到：
第二階段，由吸力泵向外泵出海水。吸力泵抽出的水量應(yīng)大于經(jīng)底部土壤滲透進(jìn)入樁體內(nèi)部的水量，從而可以降低樁體內(nèi)部的壓力。當(dāng)樁內(nèi)外的壓差達(dá)到一定數(shù)值，樁體頂部的豎向壓力大于土壤阻力時(shí)，樁體就不斷被壓入土中，直至達(dá)到設(shè)計(jì)入泥深度。負(fù)壓由下式[3]得到： 第三階段，將吸力泵從樁體移除，樁體內(nèi)外的壓差逐漸消失，與周圍環(huán)境壓力趨于一致，最終依靠周圍土壤的阻力提供承載力。
置入過(guò)程中，吸力樁將承受較大的壓力及土體阻力，必須按照規(guī)范[5]要求對(duì)這些板殼結(jié)構(gòu)進(jìn)行屈曲校核，確保樁頂板及側(cè)壁能夠抵抗置入過(guò)程的外力作用。
吸力樁置入過(guò)程中，如果負(fù)壓過(guò)大，作用在樁內(nèi)土體的向上的力0大于其阻力，有可能會(huì)出現(xiàn)土塞隆起現(xiàn)象，為吸力樁安裝帶來(lái)諸多困難。因此，為避免產(chǎn)生土塞隆起現(xiàn)象，負(fù)壓不能超過(guò)下述公式中定義的許用值[3]：
注：以上內(nèi)容節(jié)選自論文《吸力樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)建造安裝關(guān)鍵技術(shù)研究》。
展開(kāi) 基于CEL法的單樁基礎(chǔ)貫入過(guò)程模擬：考慮應(yīng)變軟化與應(yīng)變率效應(yīng) ￥100
CEL法通過(guò)在樁體采用Lagrangian網(wǎng)格、土體采用Eulerian描述的方式，能夠自然處理大變形問(wèn)題，避免了純Lagrangian網(wǎng)格嚴(yán)重畸變的困境。這種方法特別適合樁土相互作用、沖擊載荷和復(fù)雜邊界問(wèn)題的研究。
在模型構(gòu)建中，除考慮土體強(qiáng)度隨埋深的變化外，還引入了 應(yīng)變軟化 與 應(yīng)變率效應(yīng) 兩個(gè)關(guān)鍵因素。應(yīng)變軟化反映了土體在達(dá)到峰值強(qiáng)度后強(qiáng)度逐漸降低的特性，對(duì)預(yù)測(cè)貫入阻力和樁周土體擾動(dòng)范圍具有重要意義。而應(yīng)變率效應(yīng)則考慮了土體在高速加載下強(qiáng)度和剛度隨加載速率的增加而提高的規(guī)律。這兩者在樁貫入問(wèn)題中往往是同時(shí)存在的：軟化決定了樁入土后的長(zhǎng)期穩(wěn)定性，速率效應(yīng)則主導(dǎo)了瞬時(shí)的動(dòng)力響應(yīng)。
通過(guò)研究，可以得到以下幾點(diǎn)主要認(rèn)識(shí)：
軟化效應(yīng)：若忽略，可能會(huì)高估貫入阻力，導(dǎo)致溜樁等事故發(fā)生。
速率效應(yīng)：對(duì)貫入速度較大的情況，土體等效強(qiáng)度提升明顯，使樁貫入力顯著增大；但該效應(yīng)在慢速貫入下相對(duì)有限。
相比傳統(tǒng)有限元方法，CEL模擬不僅能捕捉樁端土體的流動(dòng)與回填現(xiàn)象，還能清晰展現(xiàn)樁周土體擾動(dòng)區(qū)的形成與演化。提供了一個(gè)更接近實(shí)際工況的分析工具。
應(yīng)用領(lǐng)域
樁體、軟土貫入儀器貫入過(guò)程等軟土大變形領(lǐng)域
展開(kāi) 最全指南！CFG樁長(zhǎng)螺旋施工技術(shù)！
在實(shí)施切割作業(yè)時(shí)，必須使鋸片完全切入樁體一周，確保切縫深度以保障截樁質(zhì)量，嚴(yán)禁三點(diǎn)切割等不繞樁體切割一周的作業(yè)。
7、澆筑混凝土?xí)r，應(yīng)根據(jù)入模方式選定配合比，拌合站集中拌和確保質(zhì)量。混凝土在拌和至澆筑的過(guò)程中，需按規(guī)范要求進(jìn)行原材料稱重偏差、砂石含水率測(cè)定、坍落度、入模含氣量等方面的檢驗(yàn)檢測(cè)，確保澆筑質(zhì)量。在冬季施工時(shí)，需采取保暖措施，確保混凝土入模溫度滿足規(guī)范要求。
8、樁帽混凝土澆筑完成后，人工抹面收光。冬季采用覆蓋保溫材料的方式進(jìn)行養(yǎng)生，夏季進(jìn)行覆蓋灑水養(yǎng)生。混凝土的養(yǎng)生時(shí)間應(yīng)根據(jù)混凝土材料、氣溫及空氣濕度等條件按規(guī)范加以確定。
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展開(kāi) 用工程實(shí)例，詳解地鐵抗浮樁設(shè)計(jì)！
預(yù)制樁(且預(yù)制樁需打入或壓人,其不利影響有兩方面:①擠土效應(yīng)對(duì)樁側(cè)土體結(jié)構(gòu)破壞較大;②樁體入土方向與樁受拉時(shí)運(yùn)動(dòng)方向相反,樁側(cè)土體受反復(fù)荷載作用而使樁側(cè)摩阻降低),因此,抗拔樁多設(shè)計(jì)為人工挖孔灌注樁或爆擴(kuò)樁、夯擴(kuò)樁等。
(7)因抗拔樁主要依靠樁側(cè)摩阻提供抗拔力,故抗拔樁設(shè)計(jì)應(yīng)盡量避免出現(xiàn)群樁效應(yīng),以充分利用樁側(cè)摩阻,因此其中心距及凈距應(yīng)注意嚴(yán)格遵守規(guī)范的相關(guān)規(guī)定。在抗拔樁設(shè)計(jì)中,除考慮其受力有利外,尚應(yīng)考慮施工條件、施工安全等因素,如樁底端擴(kuò)大頭側(cè)壁傾角等的設(shè)計(jì),應(yīng)有利于施工方便及安全。
(8)抗拔樁一般宜布置于拄、底板梁附近,這樣使底板受力較好。當(dāng)抗拔樁位于梁底但不在柱底時(shí),應(yīng)考慮抗拔樁對(duì)底板梁受力的影響;當(dāng)抗拔樁位于底板底時(shí),除進(jìn)行底板的抗彎計(jì)算外,尚應(yīng)驗(yàn)算底板的抗沖切能力。
(9)抗浮樁若出現(xiàn)群樁效應(yīng),抗浮樁與土體間形成一抗浮整體,應(yīng)對(duì)群樁效應(yīng)問(wèn)題進(jìn)行驗(yàn)算,以確保群樁整體抗浮力大于總浮力荷載。此外,對(duì)底板單位面積的浮力荷載與抗拔樁所提供的底板單位面積抗浮力進(jìn)行必要的驗(yàn)算,以確保基礎(chǔ)的整體穩(wěn)定性;、
(10)因一般淺層含水層地下水位波動(dòng)較大,因此抗拔樁在工作期間所受的拔力,隨地下水位的波動(dòng)而變化,在長(zhǎng)期的波動(dòng)力作用下,樁體易產(chǎn)生裂縫,從而引起抗拉筋的腐蝕,造成抗拉筋拉力不足,在建筑物使用年限內(nèi)而失效。因此,對(duì)樁體配筋,除按《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—94)的規(guī)定進(jìn)行樁身強(qiáng)度驗(yàn)算外,尚應(yīng)依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010—2002)所提供的計(jì)算公式進(jìn)行最大裂縫驗(yàn)算,確保樁體最大裂縫寬度小于抗拉構(gòu)件規(guī)范限值。、
(11)對(duì)嵌巖抗拔樁,樁基規(guī)范中未提及,目前國(guó)內(nèi)研究也不多,尚需進(jìn)一步研究其受力機(jī)理、破壞形態(tài)及設(shè)計(jì)方法。
展開(kāi) #PLAXIS#某狹長(zhǎng)的淺基坑支護(hù)方案計(jì)算
沿長(zhǎng)度方向布置鋼管樁290根，樁長(zhǎng)6.0m，樁直徑150mm,樁間距50cm，樁體采用D80焊接鋼管，成孔后下設(shè)鋼管，樁體周圍注入PSA32.5的水泥漿，水灰比0.5。開(kāi)挖過(guò)程中支護(hù)剖面設(shè)置2道土釘和1道預(yù)應(yīng)力錨桿，具體情況詳見(jiàn)剖面圖：
設(shè)計(jì)單位用理正進(jìn)行過(guò)計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：
2.參數(shù)取值:
因?yàn)槭莻€(gè)很簡(jiǎn)單的模型，用MC model計(jì)算。
根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)和地勘資料取模型參數(shù)：
c/kPa
φ/°
γ/kNm-1
素填土
10
8
17
雜填土
15
15
18
粉砂
9.5
30
18.5
粘性土
24
26
18
（壓縮模量參考值在坑深范圍內(nèi)取7MPa，坑底下取12MPa）
3.有限元模型
土均用摩爾庫(kù)倫模型模擬。土釘、錨桿錨固段用土工格柵模擬，鋼管樁用板單元模擬。土釘EA=2.4*105kN，錨桿自由段EA=2.75*104kN，錨固段EA=3.85*105kN。鋼管樁中鋼管內(nèi)徑80mm，外徑90mm，樁體直徑150mm，EA=7.4*105kN，EI=745.5kN*m2。臨時(shí)工棚及其他荷載簡(jiǎn)化為60kPa的均布荷載，寬度6m，距基坑側(cè)壁3m。
支護(hù)時(shí)，有80mm厚的混凝土面層，每延米面層EA=20.4*105kN，EI=1088 kN*m2。面層的剛度與樁相比不能忽略，分別進(jìn)行不考慮面層貢獻(xiàn)的計(jì)算和考慮面層貢獻(xiàn)的計(jì)算。
4.不考慮面層的計(jì)算結(jié)果
開(kāi)挖結(jié)束時(shí)的水平位移云圖：
豎向位移云圖：
樁的內(nèi)力和變形情況：
土釘及錨桿錨固段的軸力分布：
土釘和錨桿的承載力有較大富余。
展開(kāi) 動(dòng)荷載作用下預(yù)應(yīng)力混凝土樁裂縫的仿真分析
樁體有箍筋
樁體有橫截面配筋
船體模型：由于船體擠靠靠船樁時(shí)，船體變形要遠(yuǎn)小于樁身變形，且我們這里主要考慮靠船樁的變形性質(zhì)。所以船體變形忽略，可以把船體看成一個(gè)剛性體。
船體的簡(jiǎn)化模型為：300cm×300cm×30cm，彈性模量30×10的4次方兆帕 ，密度7800（暫定）。
請(qǐng)問(wèn)各位 ，這個(gè)要怎么實(shí)現(xiàn)，或者說(shuō)誰(shuí)有一個(gè)明確的思路啊
讀者來(lái)信：關(guān)于群樁傾斜斷樁案的一點(diǎn)看法
5.成樁后至樁基檢測(cè)的時(shí)間短，樁體齡期不足或軟土未初步固結(jié)（沿海軟土靈敏度大，一般是2~3，大者可達(dá)5~8，固結(jié)時(shí)間長(zhǎng)，是經(jīng)常被設(shè)計(jì)、施工方忽視的地方）。
6.樁基施工或檢測(cè)等重量較大的機(jī)械設(shè)備和材料千萬(wàn)地表荷載不均勻，使靈敏度大的軟土產(chǎn)生水平位移（流動(dòng)）和樁體水平位移。
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基于comsol的多年運(yùn)行埋地能量樁工程實(shí)例仿真分析 ￥2800
通過(guò)在樁基礎(chǔ)中埋設(shè)各種形狀的換熱器裝置，進(jìn)行淺層低溫地?zé)崮苻D(zhuǎn)換，在滿足常規(guī)樁基力學(xué)功能的同時(shí)還能通過(guò)樁體實(shí)現(xiàn)與淺層地能的熱交換，起到樁基和地源熱泵預(yù)成孔直接敷設(shè)埋管換熱器的雙重作用[3]。工程樁埋管的使用，可減少建筑物周圍鉆孔的數(shù)量，縮短工期，降低成本，提高施工效率，節(jié)約建筑用地，減少埋管需要的地面面積，避免后期擴(kuò)建工程對(duì)地下?lián)Q熱器的損壞[4]。混凝土或者鋼材料的樁體作為傳熱管的回填材料，密實(shí)性高、與大地的接觸更好、接觸熱阻小、傳傳遞與交換效率更高。能量樁系統(tǒng)中傳熱管被澆注在樁體內(nèi)部，回填材料可理解為混凝土，密實(shí)性好；較豎直埋管形式有較好的傳熱性能，從而在等量熱傳遞情況下可以減少埋管的長(zhǎng)度。目前已有的樁基埋管換熱器主要有單U型、W型、雙U型和單螺旋形等形式。</p><p><img src="https://img.jishulink.com/images/202205/71EcLk7wBRcxh8oxU5W5eY.png"></p><p><img src="https://img.jishulink.com/images/202205/2sA8oosec8tjxqzYcEbvx9.png"></p><p><br></p><p>本次模型是一款埋深60米的雙U型埋地能量樁，目標(biāo)運(yùn)行8年，8年期間在每個(gè)季度每天都按照需求間斷運(yùn)行。</p><p>模型計(jì)算了8年時(shí)間內(nèi)土壤、混凝土溫度分布，雙U管換熱系數(shù)變化等數(shù)據(jù)。
展開(kāi) 擠擴(kuò)支盤(pán)樁支護(hù)基坑優(yōu)化設(shè)計(jì)方法Abaqus有限元分析
1計(jì)算任務(wù)的描述
為探討基坑支護(hù)工程中擠擴(kuò)支盤(pán)樁的優(yōu)化設(shè)計(jì)方案，結(jié)合室內(nèi)模型試驗(yàn)結(jié)果，利用Abaqus軟件模擬支盤(pán)樁的成樁過(guò)程及成樁后基坑開(kāi)挖過(guò)程，分析樁體受力特征及樁后土體變形特征，進(jìn)而探討樁-土作用機(jī)制。模型設(shè)計(jì)平面圖如圖1所示。
圖1 支盤(pán)樁平面布置圖(單位：cm)
1--模型樁，2—反力梁，3—開(kāi)挖臨空面，4—土工槽。開(kāi)挖1mm長(zhǎng)，反力梁距坑邊0.75m
長(zhǎng)×寬×高=3.5 m×2.5m×2.8 m。開(kāi)挖1.5m長(zhǎng)
表1 地基土力學(xué)參數(shù)
混凝土樁與土層的接觸面參數(shù)設(shè)定為Kn=15 MPa，Ks=15 MPa，fric=15.
2 仿真計(jì)算采用的設(shè)備基本情況（CPU、內(nèi)存等）
計(jì)算采用移動(dòng)工作站Dell Precision 7510，CPU為 Intel Xeon E3-1535M 雙核處理器；內(nèi)存為64GB。
3 計(jì)算模型的處理技術(shù)
（1）樁-土接觸模型創(chuàng)建技術(shù)
（2）不規(guī)則實(shí)體網(wǎng)格劃分技術(shù)
4 方法計(jì)算的機(jī)時(shí)耗費(fèi)情況
計(jì)算耗費(fèi)時(shí)間在一個(gè)小時(shí)以內(nèi)。
5仿真計(jì)算的結(jié)果分析
圖2 樁-土裝配及耦合
圖3 樁-土裝配及耦合
圖4 樁后土體位移及樁身彎矩計(jì)算
6 結(jié)論
本文利用Abaqus通過(guò)以下工作的實(shí)施，實(shí)現(xiàn)了擠擴(kuò)支盤(pán)樁基坑支護(hù)的優(yōu)化設(shè)計(jì)：
（1）支盤(pán)樁復(fù)雜排架結(jié)構(gòu)建模，以及樁-土接觸模型建模；
（2）成樁過(guò)程中樁-土相互作用模擬（樁擠壓土）；
（3）基坑開(kāi)挖過(guò)程中樁-土相互作用模擬（土擠壓樁）；
（4）完成了樁體受力分析以及樁后土體位移分析；
（5）在此基礎(chǔ)上，提出了雙排擠擴(kuò)支盤(pán)樁優(yōu)化設(shè)計(jì)方案。
展開(kāi) 三軸攪拌樁和SMW工法樁施工方法及主要技術(shù)措施，講解很詳細(xì)！
根據(jù)設(shè)計(jì)要求， 水灰比為 1. 5-2. 0， 水泥采用 P42. 5 普通硅酸鹽水泥， 水泥摻入量為 20%， 樁體28d無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度>0. 9Mpa， 墻體抗?jié)B系數(shù)小于 10-7 cm/sec。
水灰比、 水泥摻入量等施工參數(shù)根據(jù)施工現(xiàn)場(chǎng)試成樁的實(shí)際情況調(diào)整后最終確定。坑底以上空攪水泥摻量 6%， 強(qiáng)度及承載力大于原狀土。
水泥漿水灰比控制法：
①容積法預(yù)控：控制進(jìn)水量， 應(yīng)預(yù)先計(jì)算好每拌所需水量在攪拌桶中的高度，施工時(shí)或用尺量、 或做記號(hào)。
②水泥漿比重測(cè)法中間控制：質(zhì)檢員應(yīng)預(yù)先繪制灰漿水灰比與比重標(biāo)準(zhǔn)關(guān)系曲線。以拌制好的水泥漿比重找出對(duì)應(yīng)水灰比。進(jìn)入灰漿攪拌桶水泥， 應(yīng)過(guò)篩， 剔除結(jié)塊和其它雜物， 拌制好的灰漿亦應(yīng)再次過(guò)篩入儲(chǔ)漿池， 以免堵管。攪拌好水泥漿不得離析， 因故擱置 2h 以上的拌制漿液， 應(yīng)作廢漿處理， 嚴(yán)禁再用。
⑵鉆進(jìn)攪拌
樁機(jī)就位后， 啟動(dòng)電機(jī)開(kāi)始施工， 在下沉過(guò)程中注入水泥漿液， 提升攪拌樁體， 重復(fù)下沉噴漿提升攪拌樁體完成四攪兩噴。同時(shí)嚴(yán)格控制下沉和提升速度。根據(jù)設(shè)計(jì)要求和有關(guān)技術(shù)資料規(guī)定， 鉆機(jī)鉆進(jìn)攪拌速度一般為 0. 5-0. 8m/min，重復(fù)攪拌提升速度一般為 1m/min， 在樁底部分適當(dāng)持續(xù)攪拌注漿。前后臺(tái)有專人及時(shí)記錄原始資料， 前臺(tái)：下沉提升速度、 深度、 時(shí)間。后臺(tái)：制漿罐數(shù)， 水、 水泥、 外加劑用量， 供漿、 停漿、 壓風(fēng)機(jī)壓力， 送風(fēng)， 停氣時(shí)間等。
前后臺(tái)， 應(yīng)事先明確聯(lián)絡(luò)信號(hào)， 如使用對(duì)講機(jī)、 擊管， 吹哨， 以便前后臺(tái)配合， 及時(shí)供漿、 停漿、 送氣、 停氣， 避免斷樁發(fā)生。施工時(shí)因故停工， 應(yīng)將攪拌頭提升或下沉至停漿深度以上（以下） 0. 50 米處， 待恢復(fù)供漿再噴漿攪拌下沉（或提升） , 以確保不發(fā)生斷樁現(xiàn)象。若停機(jī)超過(guò)三小時(shí)， 宜先清洗輸漿管路、 送漿泵中的灰漿。
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