內力的案例
ANSYS Classical 中如何獲取實體單元某截面的內力
ANSYS Classical 中如何獲取實體單元某截面的內力
相信很多童鞋在采用ANSYS進行實體單元進行分析的時候，對于如何輸出某截面的內力甚是困惑，由于實體單元的特性，ANSYS中沒有相應的集成命令來幫助我們輸出截面內力，唯一的方法只能是通過相關后處理得到我們想要的結果。
實體單元截面內力輸出，本人在這里分為兩類。
第一類：支座截面內力輸出
這種是最為簡單的內力輸出了，想要獲取支座的全部反力，我們只需輸入FSUM這個命令，即可列表顯示。如果在參數化過程中，需要提取支座反力，我們需要使用*Get命令。
例如：獲取支座X方向的反力
*get,X-force,fsum,0,item,fx
在這里我們也可以獲取一個提示，如果我們想要獲取部分支座反力，我們只需將這部分節點選取出來，然后使用上述相關命令就行了。
第二類：非支座截面的內力輸出
這類截面內力需要用到ANSYS后處理中一種比較高級的操作了，也即是面操作，核心思想在于定義結果面，將該面所包含的節點結果映射到該面上，在采用相應的積分即可得到結構內力。
下面以一個懸臂梁為例說明上述方法。
某懸臂梁，長2m，截面尺寸為300mmX500mm,混凝土等級為C30，端部固定，頂面受10KN/m的線荷載，試求端部截面和中間截面的剪力和彎矩。
展開 ANSYS中如何獲取采用殼單元模擬時的截面內力
部分朋友反應在采用殼單元進行仿真計算時不知如何提取殼單元的截面內力，今日水哥就殼單元的截面內力提取方法簡單說明下，供諸君參考一二。
首先講講殼單元的應力和內力輸出。
薄殼單元和中厚板殼單元應力和內力的輸出項目不盡相同，對于薄殼單元如 SHELL63 就不輸出次要應力（τxz、τyz）和內力（Nx、Ny），而中厚板殼單元則輸出這些應力和內力。
注意，殼單元的內力輸出均是相對于單元坐標系，單元各邊內力相同，為該單元單位長度上的內力，如 Mx 的單位為“力×長度/長度”，如需該單元的總彎矩則再乘以單元邊長即可。單元的內力可通過單元表輸出，例如shell181的結果輸出示意圖如圖，單元表選項如下：
上述方法針對的是單個單元，然而實際計算過程中，我們常常需要獲取某個截面的總內力，此時可通過計算獲取。一般而言，有兩種方式，一種是路徑積分法，另外一種是單元節點力求和法。水哥個人建議采用單元節點力求和法，簡單快捷。
單元節點力求和法需要掌握兩個命令：Spoint \ Fsum
Spoint,node,x,y,z
該命令定義力矩求和的位置點，如果求和不位于總體直角坐標系下，可輸入node定義或采用Rsys命令定義。
Fsum,lab,Item
該命令計算所選擇單元集中選擇節點集的所有節點力的合力和合力矩。因而在求具體某截面的內力時，應選擇該截面附件的單元以及節點。
下面以某懸臂板為例，闡述基本思路。
某混凝土懸臂板，板厚100mm，尺寸為900mmX2000mm，混凝土等級為C30，在板的端部100mm范圍內受到均布荷載0.5KN/m^2，求板跨中間截面的剪力以及彎矩。
展開 ADINA實體單元如何求截面內力
ADINA實體單元如何求截面內力
通過計算泵站的底板、閘墩、空腔薄壁混凝土結構的典型截面的內力，探索了如何利用ADINA本身方便積分求何結構的內力。顧名思義有限元求內力，必須提取截面的應力及使用高等數學中的積分。
各個方向的內力，由上述3個典型公式變形得到，在ADINA中實現可以分為五個基本步驟；計算之前首先找到正確計算完成之后的POR文件，利用ADINA中后處理程序打開。
一、定義ZONE：首先在ZONE中定義好即將需要計算的典型截面的部分單元，確保第二步中CUTPLANE中恰好切開的截面。
二、用CUTSURFACE命令做一個切面，這個切面就是我們所求內力的截面。
三、定義一個模型點積分，此步驟作用即定義截面內力由單元截面應力做積分求得。
方法：（definitions-->model point (special)-->mesh integration）
其他參數不需要修改，重點是一定Zone Name一定要選擇對，原因就不解釋了。
四、定義積分的表達式，根據自己需要求的內力種類和方向來寫積分表達式。
方法：(definitions-->variable-->RESULTANT)
例如：Mz=<STRESS-XX>*(<Z-POSITION>-0.05)
Fz=<STRESS-ZZ>
Qxy=<STRESS-XY>
第一個表達式中的<Z-POSITION>-0.05，中性軸的Z向坐標為0.05。
五、查看F-Q-M
方法：LIST-VALUELIST-MODEL POINT 然后選擇MODEL POINT NAME，變量選擇自定義，內力種類選擇定義的F-Q-M即可完成任何結構的內力計算。
結果示例如下圖：
展開 基于ABAQUS數值的混凝土防滲墻內力及變形敏感性分析
摘 要：為研究混凝土防滲墻內力及變形影響因素，文章建立數值計算模型，系統的分析了混凝土剛度及防滲墻厚度對墻內力及變形的影響，結果表明：防滲墻的最大主應力和最小主應力均隨墻的高程增大而增大，混凝土彈性模量對墻的變形影響非常小。在不同彈性模量的混凝土工況下，最大水平位移出現在墻頂；防滲墻小主應力和和大主應力隨高程的增大而減小。為保證防滲墻及大壩有較好防滲性能，應結合試驗確定防滲材料參數。
關鍵詞：混凝土防滲墻;內力變形;影響因素;數值模擬;
防滲墻時大壩安全運營的關鍵因素。其中，混凝土防滲墻由于施工簡單和防滲性好的優點本廣泛應用于土石壩及堆石壩工程中。針對混凝土防滲墻的內力及變形影響因素是國內外目前研究的熱點與難點。蔣凱樂等[1]基于原位試驗及數值模擬系統的研究了塑性混凝土防滲墻土反力系數的計算方法。結果表明，提出的計算方法可以有準確的反演塑性混凝土防滲墻土壓力系數，并在時間工程中得到驗證。梁巖等[2]基于三維有限元系統的研究了深槽地基土加固方法對防滲墻的影響。結果表明，加固砂卵石層地基可顯著降低防滲墻的變形、內力及應力，顯著提高防滲墻的安全性。侯毅等[3]基于三維有限元研究了花坪河面板堆石壩應力變形影響因素。結果表明，大壩主要受壓應力作用，且最大壓應力明顯小于混凝土的極限抗壓強度。此外，面板中部主要為受壓狀態，而在兩岸岸坡為受拉狀態，面板發生張拉變形的垂直縫主要集中在兩岸。孫明權和常躍[4]采用結構力學理論系統的研究了影響混凝土防滲墻內力及變形的因素。結果表明，墻端約束形式、基巖強度及壩體材料均會對混凝土防滲墻墻體位移和應力產生影響，其中材料參數是影響防滲墻變形的主要原因。謝江松等[5]基于數值分析算法，系統的研究石壩防滲墻內力與變形特性。結果表明，在蓄水工況下，防滲墻上、下游側水平應力均為壓應力，且隨深度增加而增加。
展開 
Ansys Workbench中查看截面內力
我們選擇了左側第二根吊桿的截面內力，左側圖例中的數值是截面上內力分布示意，下方Tabular Data中的數值，就是截面總內力在各坐標方向上的分量和合力。
來源： 一起CAE吧
[BasicSim]ABAQUS后處理(1):內力查看
來源： iCAETube Monica Luo
有些時候，不止是想知道部件的應力分布狀況，也想知道部件某個截面的內力狀況怎么辦？除了外力接觸力，也想知道Tie約束的面之間的作用力怎么辦？
有點困惑了，不知道結果在哪了？通常我們會想到用節點力的輸出來合成，可是節點力似乎不夠便捷直觀，怎么辦？這些確實不是一般狀況我們需要了解或者查看的結果，不過當我們需要這些結果的時候我們也得有相關技能，現在來GET這些技能吧：
方式一: Free Body Cut
在后處理模塊(Visualization)下的使用Free Body Cut選項，可以基于View Cut的切面查看內力，也可基于網格邊或者節點定義任意切面查看截面的內力：
Figure-1: Free Body Cut
創建Free Body Cut后，也可在Create XY Data 中選擇Free body創建相關截面內力的曲線。
展開 三維梁單元模型中，想輸出梁柱截面的內力
在三維梁單元模型中，想輸出梁柱截面的內力，比方說彎矩、剪力、軸力，好像說這些內力都是局部坐標系中的內力，但是在sf輸出中，有sf1,sf2,sf3,sm1,sm2,sm3
SF1 Axial force.
SF2 Transverse shear force in the local 2-direction (not available for B23, B23H, B33, B33H).
SF3 Transverse shear force in the local 1-direction (available only for beams in space, not available for B33, B33H).
SM1 Bending moment about the local 1-axis.
SM2 Bending moment about the local 2-axis (available only for beams in space).
SM3 Twisting moment about the beam axis (available only for beams in space).
梁單元中，sm3是繞梁軸線的彎矩，sm1是繞梁1方向的彎矩。sf1是3方向即梁軸線方向的力（軸力），sf3是梁1方向的力
是局部坐標，空間梁這六個量都可能有值，SF1是軸力，SF2、SF3是剪力，SM1、SM2是彎矩，SM3是扭矩。
展開 基于Maple的超靜定連續梁內力求解器的實現
常用的超靜定結構內力求解方法有：力法、位移法、彎矩分配法、矩陣位移法，以及有限元法等等，前三者適用于超靜定次數較少情況下的手算，后兩者雖可通過電算解決任意次數的超靜定結構，但又存在著建模復雜的問題。為此，本課題擬研發一種新型求解器，不僅可以計算出任意高次連續梁的內力，同時還避免了復雜建模，具備參數輸入簡便的特點。
2． 求解器原理
求解器的理論基礎為卡式定理，以圖1中的一次超靜定結構為例，推導過程如下所示。
首先，取消B支座，并用未知力X1代替，形成圖2所示的力法基本單元。接著，以A點為坐標原點，AB軸為x軸，建立坐標系，并將AB上任意一點x的彎矩M(x)寫成如下形式：
此時，梁的應變能U為：
應變能U對X1求偏微分便可得到B點處的位移：
最后再令B點位移等于0，便可解出未知力X1等于0.375ql。此時，梁的彎矩圖如圖3所示。
圖1 力學模型
圖2 基本單元
圖3 彎矩圖
3． 實例運用
結合Maple語言與卡式定理，便可求解出任意超靜定次數的連續梁內力。以圖4所示
的四次超靜定連續梁為例，簡要描述該求解器的使用方法。
圖4 四次超靜定連續梁簡圖
取該連續梁的基本單元如圖5所示。去除左右兩端固定端，代之以鉸，暴露出支座未知力偶X1和X4；去除中間兩個鉸支座，暴露出支座未知集中反力X2和X3。
圖5 連續梁基本單元
將基本單元上的各個集中力、集中力偶與均布力以矩陣的形式輸入Maple中。以集中力矩陣JZL為例，該矩陣的每一列均代表著一個集中力，具體如圖6所示。矩陣的第一列表明，該基本單元上作用有大小為128kN的集中力，且該集中力距離左端支座2m，距離右端支座10m。
展開 ANSYS Workbench中如何提取截面內力 ￥3.9
在土木及水利設計中，截面內力是結構設計過程中極為重要的參數，也是結構穩定性的重要依據。本文重點介紹如何在Workbench平臺自定義截面并獲得相應截面的內力，并將其結果輸出。方法簡單，操作易上手！最終結果顯示如下：
具體步驟為：1、自定義創建截面，這里建議采用局部坐標系的方法建立截面位置；
shell單元截面內力提取求教
如果用shell單元建模，計算結果只能提供單元內力，而且提取十分麻煩，有沒有哪位高手能夠提供截面內力的方法。
【實際項目】基于ANSYS某超高層大型深基坑支撐結構內力計算分析
該區域典型地質剖面圖如下：
砂巖原狀斷面特寫圖如下：
本基坑平面較為規則，采用平面框架方法進行支撐結構的內力計算，支撐位置選取第二道支撐，軟件采用ANSYS。
相關結構構件尺寸如下：
環梁：1600mmX800mm
圍檁：1200mmX800mm
立柱：700mmX700mm
連系桿件：400mmX400mm\500mmX500mm
結構采用梁單元beam4進行模擬，邊界平行于XY平面考慮采用土彈簧進行模擬，土彈簧采用combin39,通過對單元關鍵項的設置以及F-D曲線的設置實現單向受壓功能。土彈簧地基反力系數根據經驗取值20MPa。
支撐結構整體平面布置如下所示：
支撐結構所受線荷載最后折算為340KN/m,加載示意圖如下：
結構約束圖：如下
結構內力計算結果
結構彎矩圖：
結構軸力圖：
結構剪力圖
結構位移云圖
從圖中可見，在棧橋與環梁和圍檁相連處桿件所受彎矩和軸力較大，此處桿件應進行加強設計。其余部分桿件可通過后處理提取內力值按構件設計方法進行截面配筋設計。
結語：基坑計算考慮的因素較多，目前尚沒有一套完整的體系來恒定計算結果是否正確，只能根據相應的工程經驗來判定。故在實際工程中，項目經驗尤為重要。
展開 
關于MIDAS/Civil懸索橋分析的一些功能說明
（但由于平衡單元節點內力的結果是通過對成橋狀態進行線性分析而得到的，因此考慮平衡單元節點內力后進行非線性分析時，會發生一些位移，但位移量會很小）
因此，需要定義自重等的荷載工況。在倒拆分析時，只要鈍化構件即可，不需加反向的節點荷載。
與幾何剛度初始荷載的方式的差異，可以說是平衡單元節點內力的方式可以考慮加勁梁的內力。對于地錨式懸索橋，加勁梁的內力很小，所以兩種方式都適用。但對于自錨式懸索橋，加勁梁的內力很重要，因此不能適用幾何剛度初始荷載的方式。
l 小位移/初始荷載控制數據
進行線性分析時，將輸入的初始單元內力添加給指定的荷載工況。如果不添加，則在分析時只考慮初始單元內力引起的幾何剛度，在相應荷載工況的內力結果中，不包含初始單元內力。
另外，考慮平衡單元節點內力時，對于懸索橋，通過懸索橋分析控制，程序自動提供平衡單元節點內力的數據；對于斜拉橋，則可以通過在“初始荷載控制數據”中鉤選“初始內力組合”，并將要考慮的荷載工況全部添加之后進行靜力分析，即可在“結果/分析結果表格/平衡單元節點內力”中得到相應數據，將其復制到“大位移/平衡單元節點內力”即可。
l 小位移/初始單元內力
只適用于線性分析，其作用與幾何剛度初始荷載相同。即通過形成幾何剛度來影響結構的總體剛度，但其剛度并不隨作用荷載的變化而變化。可以說是為了對于一個非線性結構進行線性分析而需要的功能，比如對于懸索橋進行特征值分析或者移動荷載分析等。
另外，在進行時程分析時，如果要考慮自重等靜力荷載作用下的初始狀態時，需要將靜力荷載另行定義為一種時變荷載。利用這里的初始單元內力功能，可以使構件在進行時程分析時就處于相應的初始狀態，而不需再將靜力荷載定義為時變荷載了。
展開 『轉貼』關于MIDAS/Civil懸索橋分析的一些功能說明
（但由于平衡單元節點內力的結果是通過對成橋狀態進行線性分析而得到的，因此考慮平衡單元節點內力后進行非線性分析時，會發生一些位移，但位移量會很小）
因此，需要定義自重等的荷載工況。在倒拆分析時，只要鈍化構件即可，不需加反向的節點荷載。
與幾何剛度初始荷載的方式的差異，可以說是平衡單元節點內力的方式可以考慮加勁梁的內力。對于地錨式懸索橋，加勁梁的內力很小，所以兩種方式都適用。但對于自錨式懸索橋，加勁梁的內力很重要，因此不能適用幾何剛度初始荷載的方式。
l 小位移/初始荷載控制數據
進行線性分析時，將輸入的初始單元內力添加給指定的荷載工況。如果不添加，則在分析時只考慮初始單元內力引起的幾何剛度，在相應荷載工況的內力結果中，不包含初始單元內力。
另外，考慮平衡單元節點內力時，對于懸索橋，通過懸索橋分析控制，程序自動提供平衡單元節點內力的數據；對于斜拉橋，則可以通過在“初始荷載控制數據”中鉤選“初始內力組合”，并將要考慮的荷載工況全部添加之后進行靜力分析，即可在“結果/分析結果表格/平衡單元節點內力”中得到相應數據，將其復制到“大位移/平衡單元節點內力”即可。
l 小位移/初始單元內力
只適用于線性分析，其作用與幾何剛度初始荷載相同。即通過形成幾何剛度來影響結構的總體剛度，但其剛度并不隨作用荷載的變化而變化。可以說是為了對于一個非線性結構進行線性分析而需要的功能，比如對于懸索橋進行特征值分析或者移動荷載分析等。
另外，在進行時程分析時，如果要考慮自重等靜力荷載作用下的初始狀態時，需要將靜力荷載另行定義為一種時變荷載。利用這里的初始單元內力功能，可以使構件在進行時程分析時就處于相應的初始狀態，而不需再將靜力荷載定義為時變荷載了。
展開 『分享』用MSC/NASTRAN計算復雜接頭連接件的內力
摘要：本文介紹用MSC/NASTRAN計算復雜接頭連接件內力的基本思路、方法及基本參數的確定，并給出算例。
[轉帖]關于實體單元后處理中的求內力討論
1.采用實體單元計算(有時不得不采用實體單元)有其優點，但因實體單元無法直接得到結構的內力(M,N,Q)，所以對于混凝土結構想進行配筋計算就帶來了難度，這是本題目提出的緣由。
2.考察了本論壇和其它幾個論壇，似乎大家都知道用后處理中的“積分”，編制一些APDL，但又沒有給出比較詳細的說明和方法，這是本題目討論的必要性。
3.我也不明白究竟如何處理，望高手討論一番。
4.5分獎勵如何？
為方便討論，這里做了個簡支梁受均布荷載的分析。
finish
/clear
b0=200
h0=300
l0=3000
ec=3.3e5
p0=0.2
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et,1,solid95
mp,ex,1,ec
mp,prxy,1,0.167
blc4,,,b0,h0,l0
/view,1,1,1,1
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vplot
lsel,s,loc,x,1,b0-1
lsel,r,loc,y,0
dl,all,,uy
ksel,s,loc,x,0
ksel,r,loc,y,0
dk,all,ux
ksel,r,loc,z,0
dk,all,uz
asel,s,loc,y,h0
sfa,all,1,pres,p0
allsel,all
esize,50
vsweep,all
finish
/solu
solve
finish
/post1
pldisp
!------可以在下面添加語句完成(要求使用積分命令)
!A.跨中彎矩
!B.1/4跨剪力
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