光纖系統的案例
基于啁啾光纖光柵實現對光纖通信系統的色散補償
1、設計需求
本案例是基于啁啾光纖光柵實現對光纖通信系統的色散補償，構建了后置色散補償系統、前置色散補償系統和混合色散補償系統。基于OptiSystem仿真軟件實現了三種不同結構的基于啁啾光纖光柵色散補償的光纖通信系統，通過眼圖評估系統通信性能。
2、系統設計
仿真系統調制格式采用NRZ碼型，激光頻率為193.1 THz，傳輸鏈路采用單模光纖傳輸鏈路，利用啁啾光纖光柵進行色散色度補償，同時利用EDFA光放大器實現損耗補償。最后信號在接收模塊進行信號解調與分析。模塊中的Loop Control器件控制鏈路傳輸次數，其中，SMF的色散系數為16 ps/nm·km，色散斜率系數為0.08 ps/nm2·km，衰減量為0.2 dB/km，單程中SMF長度為80 km。光纖傳輸系統總共傳輸320 km。
2.1后置色散補償系統
圖示為后置色散補償系統，啁啾光纖光柵置于單模光纖后，對信號傳輸過程中產生的色散進行補償。在未進行色散補償的情況下，即將光路中的啁啾光纖光柵去除，此時接收端的信號眼圖如圖所示，可以看到眼圖混亂，誤碼率為1。當采用啁啾光纖光柵時，色散量設置為-1280 ps/nm·km，在10Gbit/s傳輸速率的情況下接收端的信號眼圖如圖所示，可以看到誤碼率為6.05e-20，Q因子為9.03，眼圖張開度好，信號質量佳。
2.2前置色散補償系統
圖示為前置色散補償系統，啁啾光纖光柵置于單模光纖前，對信號傳輸過程中產生的色散進行預補償。
2.3混合色散補償系統
圖示為混合色散補償系統，兩個啁啾光纖光柵分別置于單模光纖前部和后部，對信號分別進行預補償和產生色散后的補償。該方案結合了后置色散補償方式和前置色散補償方式的特點。
展開 基于OptiSystem的高速遠距離光纖通信系統研究
1、問題描述：
設計高速遠距離色散補償光纖通信系統，對比不同結構與參量下系統的信號傳輸效果。首先基于OptiSystem仿真軟件，設計一個傳輸300km、傳輸速率為40Gbit/s的光纖通信系統。隨后對比不同光纖長度、不同光波長、不同調試方式（直接調制和外調制）以及不同光探測器（PIN和APD）等方式下的信號傳輸效果。
2、系統設計：
為了使得整個系統得到最好的信噪比，并且保證系統誤碼率在可接受的范圍內。本文選擇NRZ格式的外調制方式，調制速率為40Gbit/s。傳輸鏈路采用單模光纖進行信號傳輸，長度設置為300km。信號接收端采用PIN二極管進行光電轉換，采用Low pass Bessel filter進行濾波處理，為了實時地觀察系統的運行狀態，用BER分析儀進行信號的分析與評價。整個光纖通信系統的架構如下圖示。
圖. 完整的光纖通信系統
3、參數設置
系統整體參數中的比特率Bit rate設置為40Gbit/s。序列發生器Pseudo-Random Bit Sequence Generator為偽隨機碼發生器，Bit rate為40Gbit/s。激光器的波長設置為1550nm，功率設置為0dBm，線寬為0.1MHz。單模光纖設置長度為50km，損耗為0.2dB/km，色散為16ps/nm/km，色散補償光纖長度為10km，損耗為0.5dB/km，色散為-80ps/nm/km。采用EDFA進行損耗補償，分別提供10dB和5dB的增益。光纖傳輸鏈路中采用Loop Control進行循環次數控制。探測部分PIN管的響應度設定為1A/W。
展開 基于optisystem的光纖通信系統綜合設計
實驗目的
熟悉光纖通信系統的主要組成部分
掌握通信系統綜合設計的主要內容
實驗原理
NRZ、RZ調制格式，直接調制或者外調制，APD管或者PIN管，low pass rectangular filter或者 low pass gauss filter。選擇的理由如下： 選擇NRZ調制格式，因為經NRZ調制的光信號具有緊湊的頻譜特性，調制和調解結構簡單，在10G和一部分40G系統中得到廣泛應用，一直被作為中短距離光纖通信系統中的主要調制格式，通過色散管理和終端可調色散補償技術，NRZ調制格式在終端傳輸距離普通光纖獲得良好的光傳輸性能。
選擇直接調制，因為直接強度調制是用信號直接調制激光器的驅動電流，使其輸出功率隨信號變化.這種方式設備相對簡單，研究較早，現已成熟并商品化.外調制則常用于要求較高的通信系統。
選擇APD管，因為由書上的P264頁的圖8.3可知，PIN管接收靈敏度適用于低數據速率光纖通信，當系統通信數據速率為10G時，PIN靈敏度管不適于應用，我們優選ADP管。
選擇low pass gauss filter（低通高斯響應濾波器），因為low pass rectangular filter（低通矩形響應濾波器）是理想的低通濾波器的模型，在幅頻特性曲線上呈現矩形。 在現實中，如此理想的特性是無法實現的，所有的設計只不過是力圖逼近矩形濾波器的特性而已。而low pass gauss filter（低通高斯響應濾波器）采用時域法測量有效帶寬，具有直觀、簡便的優點，而采用時域法能夠顯著縮短有效帶寬測量時間。
實驗內容
本次實驗中，由NRZ調制格式、直接調制、APD管和low pass gauss filter構成的光纖通信系統。
1）.根據實驗要求，連接實驗電路。
展開 OptiSystem應用：光纖陀螺儀系統設計
光纖陀螺儀系統設計：DC檢測方法[1]
使用理想元件，輸出光電流（I）為
其中φs 是薩格納克相移 ， Io 是以零角速度情況計算出的電流
P 是光源光功率， σ 是光電檢測器的響應度（在我們的案例中等于1）。在等式（2）中將光功率除以2是因為在耦合器處功率損失了一半。一旦φs 確定了， 我們可以計算
其中 L 是光線長度, D 是環直徑, λ 是光源波長，由此來確定環路Ω 的角速度。注意，由于等式（1）具有余弦，因此直流技術無法區分正負速度。
圖1 FOG DC檢測布局
光纖陀螺儀系統設計：相位調制方法[2]
當嘗試測量非常低的角旋轉速率時，DC方法不是很準確，所以通常使用相位調制技術。對于該設置，光檢測信號
將相位調制器幅度選擇到+/-0.9 rad ，給出最大化J1(Φm) = 0.581517 的項Φm = 1.8 。提取調制頻率ωm的余弦級數
公式3得到角速度。我們可以重新排列找到φ_??，然后再次使用公式（3）找到角速度。注意，在這種情況下，由于等式（5）具有正弦關系，所以我們可以確定角速度的大小和方向。另外，在這種情況下, 在等式（2）中，零速電流不是??_??=????/2 而是 ??_??=????/8因為在光到達光電二極管的時候，其功率已經被耦合器減半了三次。
圖2 OptiSystem設計的調制技術原理圖（資料來源：REF）（注：光纖偏振器未包含在設計中）
對于以下的OptiSystem設計，角速度已設置為7.27e-5rad / s（地球的轉速）。I-FOG的設置顯示在紅色框中（在全局參數下）。通過使用相移分量來應用薩格納克相移，計算如下:
在這里，我們根據前面的方程，使用C ++組件來計算角速度。
展開 
OptiSystem應用：光纖陀螺儀系統設計
光纖陀螺儀系統設計：DC檢測方法[1]
使用理想元件，輸出光電流（I）為
其中φs 是薩格納克相移 ， Io 是以零角速度情況計算出的電流
P 是光源光功率， σ 是光電檢測器的響應度（在我們的案例中等于1）。在等式（2）中將光功率除以2是因為在耦合器處功率損失了一半。一旦φs 確定了， 我們可以計算
其中 L 是光線長度, D 是環直徑, λ 是光源波長，由此來確定環路Ω 的角速度。注意，由于等式（1）具有余弦，因此直流技術無法區分正負速度。
圖1 FOG DC檢測布局
光纖陀螺儀系統設計：相位調制方法[2]
當嘗試測量非常低的角旋轉速率時，DC方法不是很準確，所以通常使用相位調制技術。對于該設置，光檢測信號
將相位調制器幅度選擇到+/-0.9 rad ，給出最大化J1(Φm) = 0.581517 的項Φm = 1.8 。提取調制頻率ωm的余弦級數
公式3得到角速度。我們可以重新排列找到φ_??，然后再次使用公式（3）找到角速度。注意，在這種情況下，由于等式（5）具有正弦關系，所以我們可以確定角速度的大小和方向。另外，在這種情況下, 在等式（2）中，零速電流不是??_??=????/2 而是 ??_??=????/8因為在光到達光電二極管的時候，其功率已經被耦合器減半了三次。
圖2 OptiSystem設計的調制技術原理圖（資料來源：REF）（注：光纖偏振器未包含在設計中）
對于以下的OptiSystem設計，角速度已設置為7.27e-5rad / s（地球的轉速）。I-FOG的設置顯示在紅色框中（在全局參數下）。通過使用相移分量來應用薩格納克相移，計算如下:
在這里，我們根據前面的方程，使用C ++組件來計算角速度。
展開 OptiSystem應用：光纖陀螺儀系統設計
光纖陀螺儀系統設計：DC檢測方法[1]
使用理想元件，輸出光電流（I）為
其中φs 是薩格納克相移 ， Io 是以零角速度情況計算出的電流
P 是光源光功率， σ 是光電檢測器的響應度（在我們的案例中等于1）。在等式（2）中將光功率除以2是因為在耦合器處功率損失了一半。一旦φs 確定了， 我們可以計算
其中 L 是光線長度, D 是環直徑, λ 是光源波長，由此來確定環路Ω 的角速度。注意，由于等式（1）具有余弦，因此直流技術無法區分正負速度。
圖1 FOG DC檢測布局
光纖陀螺儀系統設計：相位調制方法[2]
當嘗試測量非常低的角旋轉速率時，DC方法不是很準確，所以通常使用相位調制技術。對于該設置，光檢測信號
將相位調制器幅度選擇到+/-0.9 rad ，給出最大化J1(Φm) = 0.581517 的項Φm = 1.8 。提取調制頻率ωm的余弦級數
公式3得到角速度。我們可以重新排列找到φ_??，然后再次使用公式（3）找到角速度。注意，在這種情況下，由于等式（5）具有正弦關系，所以我們可以確定角速度的大小和方向。另外，在這種情況下, 在等式（2）中，零速電流不是??_??=????/2 而是 ??_??=????/8因為在光到達光電二極管的時候，其功率已經被耦合器減半了三次。
圖2 OptiSystem設計的調制技術原理圖（資料來源：REF）（注：光纖偏振器未包含在設計中）
對于以下的OptiSystem設計，角速度已設置為7.27e-5rad / s（地球的轉速）。I-FOG的設置顯示在紅色框中（在全局參數下）。通過使用相移分量來應用薩格納克相移，計算如下:
在這里，我們根據前面的方程，使用C ++組件來計算角速度。
展開 OptiSystem應用：光纖陀螺儀系統設計
光纖陀螺儀系統設計：DC檢測方法[1]
使用理想元件，輸出光電流（I）為
(1)
其中 φs 是薩格納克相移 ， Io 是以零角速度情況計算出的電流
(2)
P 是光源光功率， σ 是光電檢測器的響應度（在我們的案例中等于1）。在等式（2）中將光功率除以2是因為在耦合器處功率損失了一半。 一旦 φs 確定了， 我們可以計算
(3)
其中 L 是光線長度, D 是環直徑, λ 是光源波長，由此來確定環路Ω 的角速度。注意，由于等式（1）具有余弦，因此直流技術無法區分正負速度。
圖1.FOG DC檢測布局
光纖陀螺儀系統設計：相位調制方法[2]
當嘗試測量非常低的角旋轉速率時，DC方法不是很準確，所以通常使用相位調制技術。 對于該設置，光檢測信號
(4)
將相位調制器幅度選擇到+/-0.9 rad ，給出最大化J1(Φm) = 0.581517 的項Φm = 1.8 。提取調制頻率ωm的余弦級數
(5)
公式3得到角速度。我們可以重新排列找到φ_??，然后再次使用公式（3）找到角速度。 注意，在這種情況下，由于等式（5）具有正弦關系，所以我們可以確定角速度的大小和方向。另外，在這種情況下, 在等式（2）中，零速電流不是??_??=????/2 而是 ??_??=????/8因為在光到達光電二極管的時候，其功率已經被耦合器減半了三次。
展開 OptiSystem應用：光纖陀螺儀系統設計
光纖陀螺儀系統設計：DC檢測方法[1]
使用理想元件，輸出光電流（I）為
(1)
其中 φs 是薩格納克相移 ， Io 是以零角速度情況計算出的電流
(2)
P 是光源光功率， σ 是光電檢測器的響應度（在我們的案例中等于1）。在等式（2）中將光功率除以2是因為在耦合器處功率損失了一半。一旦 φs 確定了， 我們可以計算
(3)
其中 L 是光線長度, D 是環直徑, λ 是光源波長，由此來確定環路Ω 的角速度。注意，由于等式（1）具有余弦，因此直流技術無法區分正負速度。
圖1.FOG DC檢測布局
光纖陀螺儀系統設計：相位調制方法[2]
當嘗試測量非常低的角旋轉速率時，DC方法不是很準確，所以通常使用相位調制技術。對于該設置，光檢測信號
(4)
將相位調制器幅度選擇到+/-0.9 rad ，給出最大化J1(Φm) = 0.581517 的項Φm = 1.8 。提取調制頻率ωm的余弦級數
(5)
公式3得到角速度。我們可以重新排列找到φ_??，然后再次使用公式（3）找到角速度。注意，在這種情況下，由于等式（5）具有正弦關系，所以我們可以確定角速度的大小和方向。另外，在這種情況下, 在等式（2）中，零速電流不是??_??=????/2 而是 ??_??=????/8因為在光到達光電二極管的時候，其功率已經被耦合器減半了三次。
圖2.OptiSystem設計的調制技術原理圖（資料來源：REF）（注：光纖偏振器未包含在設計中）
對于以下的OptiSystem設計，角速度已設置為7.27e-5rad / s（地球的轉速）。I-FOG的設置顯示在紅色框中（在全局參數下）。
展開 OptiSystem應用：光纖陀螺儀系統設計
光纖陀螺儀系統設計：DC檢測方法[1]
使用理想元件，輸出光電流（I）為
(1)
其中 φs 是薩格納克相移 ， Io 是以零角速度情況計算出的電流
(2)
P 是光源光功率， σ 是光電檢測器的響應度（在我們的案例中等于1）。在等式（2）中將光功率除以2是因為在耦合器處功率損失了一半。 一旦 φs 確定了， 我們可以計算
(3)
其中 L 是光線長度, D 是環直徑, λ 是光源波長，由此來確定環路Ω 的角速度。注意，由于等式（1）具有余弦，因此直流技術無法區分正負速度。
圖1.FOG DC檢測布局
光纖陀螺儀系統設計：相位調制方法[2]
當嘗試測量非常低的角旋轉速率時，DC方法不是很準確，所以通常使用相位調制技術。 對于該設置，光檢測信號
(4)
將相位調制器幅度選擇到+/-0.9 rad ，給出最大化J1(Φm) = 0.581517 的項Φm = 1.8 。提取調制頻率ωm的余弦級數
(5)
公式3得到角速度。我們可以重新排列找到φ_??，然后再次使用公式（3）找到角速度。 注意，在這種情況下，由于等式（5）具有正弦關系，所以我們可以確定角速度的大小和方向。
展開 OptiBPM光纖通信系統——光功率耦合器
? 光功率合成器是光纖通信系統中的必要器件。
? 如果功率合成器具有以下特性：
? 對稱性
? 輸入和輸出具有完全相同的單模波導
? 這類功率合成器具有一些獨有的特點，但其基本特征可以在OptiBPM中得到準確的驗證。
? 根據能量守恒定律
? 由于輸入和輸出波導是完全相同的單模波導，輸入和輸出場的振幅需滿足：
? 因此，
? 下圖是在OptiBPM中仿真一個設計好的3D功率合成器實例。
? 在黑匣中只有一束入射光時會發生什么？
? 考慮一個輸入的情況下，
? 在兩個輸入的情況下，
? 結論
設計一個滿足以下要求的單模功率合成器是不可能的。
1. 無能量損失地合成2個完全相同的光學模場。
2. 當只有1個輸入模場時無能量損失。
OptiBPM在仿真結果和理論值之間顯示了高度的一致性
展開 紅外對射、電子圍欄、震動光纖等綜合周界防范系統設計方案
周界防范系統包含紅外對射系統、電子圍欄系統、振動光纖系統、警戒監控系統等等，周界系統包含了這么多系統，改如何設計呢？分享一套這樣的方案，可以參考一下。
此套方案已經更新到VIP會員群，會員可以自行下載。
終將渡過成長的海
01
正文
周界防范系統
1.1系統概述
周界防范主要在園區周界，如圍墻、柵欄、樹林、邊界、河邊等場景中，通過各種技術手段一旦發現布防區域中的異常情況，系統能夠以最快和最佳的方式發出警報并提供有用信息，從而能夠更加有效的協助安保人員處理危機，最大限度的降低誤報和漏報現象，切實提高布放區域的安全防范能力，是園區安防系統的第一道防線。
1.2系統設計
1.2.1系統架構
周界防范子系統由前端報警、傳輸網絡、管理中心組成。其中前端報警部分包括周界入侵探測器和防區脈沖主機以及報警主機。報警主機到管理中心的傳輸網絡可以是公共電話交換網（PSTN）、無線信道（CDMA/GSM）、Internet網絡等。管理中心則有管理計算機以及相應軟件組成。
展開 
什么情況選單模光纖，什么情況選多模光纖，哪個更合適？
圖4：單多模光纖傳輸距離對比
從圖表中可以看出，在1G和10G速率下，單模光纖的傳輸距離比多模光纖的傳輸距離遠的多，那么數據中心為什么不全部采用單模光纖呢？這是由于數據中心的建設以短距離傳輸為主，在短距離傳輸環境下，多模光纖與單模光纖的性能一致，但成本更低；同時，OM3、OM4多模光纖能支持更高的速率，在目前高速率網絡時代，多模光纖的需求量也不容小覷。
三、單模光纖和多模光纖的成本對比
上面提到了多模光纖的成本比單模光纖低，這主要是由于設備硬件成本產生的，比如光源的成本差異，材質的成本差異。
同樣采用多模光纖系統和單模光纖系統的成本差異也類似，多模光纖系統搭建成本比單模系統低。以飛速(FS)的解決方案為例，一套多模傳輸系統的成本（多模光模塊和跳線）在3300元至5300元不等，而一套單模傳輸系統（單模光模塊和跳線）的成本通常會超過6700元，價格差在1000元以上。
四、單模光纖和多模光纖常見問答
1、單模光纖和多模光纖可以混合使用嗎？
一般情況下不可以，單模光纖與多模光纖的傳輸模式不一樣，如果將兩根光纖混合或直接連接在一起，會造成鏈路損耗，產生線路抖動。不過通過單多模轉換跳線，可以將單模和多模鏈路連接起來。
2、可以在單模光纖上使用多模光模塊嗎？在多模光纖上使用單模光模塊呢？
單模光纖上不能使用多模光模塊，會產生較大的損耗；在多模光纖上可以使用單模光模塊，但是需要使用到光纖收發器轉換光纖類型，例如，通過使用光纖收發器，1000BASE-LX單模光模塊可以在多模光纖上運行，如下圖。光纖收發器也可用于解決單模光模塊和多模光模塊之間的連接問題。
3、單模光纖與多模光纖應該如何選擇？
在單模光纖和多模光纖的選擇上，應根據實際傳輸距離和成本進行考慮。
展開 基于optisystem的光纖損耗特性與色散特性的研究
光纖損耗特性的研究；在optisystem系統上構建仿真模型并驗證其是否滿足性能目標。計算損耗受限系統的中繼距離，
2. 采用標準單模光纖和直接調制的色散受限光纖傳輸系統, 計算中繼距離。在optisystem系統上構建仿真模型并驗證其是否滿足性能目標。
實驗原理
光纖損耗的機理
傳輸損耗是光纖的最重要的一項光學特性,它在很大程度上決定著對傳輸信號進行再生的中繼距離,系統的成本也主要集中在控制光纖損耗上。在光纖光纜中, 存在著金屬電纜所沒有的特殊損耗—光損耗。
引起光纖損耗的因素
光纖損耗大致可分為光纖具有的固有損耗以及光纖制成后由使用條件造成的附加損耗。具體細分如下:
固有損耗包括散射損耗、吸收損耗和因光纖結構不完善引起的損耗。這些損耗又可以歸納為本征損耗、制造損耗和附加損耗等。
本征損耗是由光纖材料本身的特性決定的,在不同的工作波長下引起的固有損耗也不同。該損耗是無法避免的,它決定了光纖的損耗極限。
光纖制造損耗是在光纖的生產工藝過程中產生的,主要由光纖中不純成分的吸收(雜質吸收)和光纖的結構缺陷引起。雜質吸收中影響較大的是各種過渡金屬離子和OH-離子導致的光的損耗。其中OH-離子的影響比較大,它的吸收峰分別位于950nm,1240mm和1390nm, 對光纖通信系統影響較大。隨著光纖制造工藝的日趨完善,過渡金屬離子的影響已不顯著,先進的工藝已可以使OH-離子在1390nm處的損耗降低到0.04dB/km,甚至小到可忽略不計的程度。
光纖的損耗特性曲線—損耗譜
從石英光纖的損耗譜曲線圖3-1,可以看到光纖通信所使用的三個低損耗“窗口”：850nm波段、1310nm波段和1550nm波段。
展開 基于optisystem光纖損耗特性與色散特性的研究
光纖損耗特性的研究；在optisystem系統上構建仿真模型并驗證其是否滿足性能目標。計算損耗受限系統的中繼距離，
2. 采用標準單模光纖和直接調制的色散受限光纖傳輸系統, 計算中繼距離。在optisystem系統上構建仿真模型并驗證其是否滿足性能目標。
實驗原理
光纖損耗的機理
傳輸損耗是光纖的最重要的一項光學特性,它在很大程度上決定著對傳輸信號進行再生的中繼距離,系統的成本也主要集中在控制光纖損耗上。在光纖光纜中, 存在著金屬電纜所沒有的特殊損耗—光損耗。
引起光纖損耗的因素
光纖損耗大致可分為光纖具有的固有損耗以及光纖制成后由使用條件造成的附加損耗。具體細分如下:
固有損耗包括散射損耗、吸收損耗和因光纖結構不完善引起的損耗。這些損耗又可以歸納為本征損耗、制造損耗和附加損耗等。
本征損耗是由光纖材料本身的特性決定的,在不同的工作波長下引起的固有損耗也不同。該損耗是無法避免的,它決定了光纖的損耗極限。
光纖制造損耗是在光纖的生產工藝過程中產生的,主要由光纖中不純成分的吸收(雜質吸收)和光纖的結構缺陷引起。雜質吸收中影響較大的是各種過渡金屬離子和OH-離子導致的光的損耗。其中OH-離子的影響比較大,它的吸收峰分別位于950nm,1240mm和1390nm, 對光纖通信系統影響較大。隨著光纖制造工藝的日趨完善,過渡金屬離子的影響已不顯著,先進的工藝已可以使OH-離子在1390nm處的損耗降低到0.04dB/km,甚至小到可忽略不計的程度。
光纖的損耗特性曲線—損耗譜
從石英光纖的損耗譜曲線圖3-1,可以看到光纖通信所使用的三個低損耗“窗口”：850nm波段、1310nm波段和1550nm波段。
展開 OptiSystem應用：真實圖像在光纖中傳輸后的恢復
本案例的目的是仿真圖像經過圖像處理轉化成二進制信號之后，在光纖系統中進行傳輸，最后經過圖像恢復得到傳輸后的圖像，并觀察眼圖來評估傳輸質量。
一、黑白圖像傳輸
首先，我們搭建一個如圖1所示的系統布局。
圖1.黑白圖像傳輸系統布局
在這個鏈路中，我們將圖片導入到黑白圖像數字化組件（Black and White Image Digitizer），該組件將圖片轉化成二進制信號，生成的信號會調制載波經過50km的光纖系統進行傳輸，光電轉化并濾波之后，我們用數據恢復器件（Data Recovery）來恢復二進制信號，再用圖像重構組件（Image Reconstructor）接收二進制信號實現對傳輸之后圖像的恢復。
對于黑白圖像數字化組件和圖像重構組件，設置如圖2所示：
（a）黑白圖像數字化組件設置
（b）圖像重構組件設置
圖2.黑白圖像數字化組件和圖像重構組件設置
運行程序，得到經光纖系統傳輸之后恢復后的圖像，與原圖像對比如圖3：
（a）原始圖像
（b）傳輸后恢復圖像
圖3.黑白圖片原始圖像與傳輸后恢復圖像對比
由于傳輸過程中存在損耗與色散，圖片恢復后產生部分失真。為了更直觀評估系統傳輸性能，我們可以進行眼圖分析，眼圖如圖4：
圖4.黑白圖片傳輸系統眼圖
二、彩色圖像傳輸
對于彩色圖片傳輸系統，我們搭建圖5所示光路。
圖5 彩色圖像傳輸系統布局
與黑白圖像傳輸布局類似，對于彩色圖像，只需將黑白圖像數字化組件改為彩色圖像數字化組件（Colored Image Digitizer）。
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