接縫的案例
案例54-鋼筋混凝土接縫分析
這個示例問題演示了如何使用梯度增強耦合損傷塑性微平面模型來模擬鋼筋混凝土梁-柱接縫。
重點介紹了以下特性和功能：
• 耦合損傷塑性微平面模型。
• 通過隱式梯度法穩定解。
• 耦合孔隙壓力熱機械（CPT）固體單元技術。
• 離散增強單元技術
介紹
鋼筋混凝土（RC）梁-柱連接對框架RC結構的整體性能至關重要。在地震載荷下，接縫區域的加固不足是導致脆性破壞的主要原因。為了理解和檢驗混凝土和鋼筋對接縫性能的影響，接縫破壞模擬是必要的。
建模損傷和軟化通常會導致數值不穩定性、收斂失敗和病理網格敏感性。這里給出的模擬通過使用非局部隱式梯度正則化的材料來解決這些問題。
問題描述
下圖顯示了鋼筋混凝土外梁-柱接縫的幾何細節和鋼筋布置：
Chalioris等人給出了實驗數據。
建模
三維模型由混凝土和加固單元類型組成：
• 混凝土使用耦合孔隙壓力熱-機械固體單元CPT215。通過關鍵選項（KEYOPT，ITYPE，18，2）激活與隱式梯度正則化相關的每個節點的兩個額外自由度。
• 通過離散增強單元REINF264（通過EREINF生成）模擬增強。
實心單元和加固單元在節點處連接，因此不考慮混凝土和鋼之間的特殊粘結相互作用。使用對稱性，僅對接縫的一半進行建模：
材料和接觸屬性
通過耦合損傷塑性微平面模型對混凝土進行建模：
參數輸入如下：
使用具有線性硬化的von Mises塑性（BISO材料模型）和以下參數對鋼筋進行建模：
邊界條件和加載
為了模擬所需的撓曲模式，必須使用與實驗中觀察到的旋轉類似的支撐。
展開 混凝土壩怎么進行接縫灌漿？
混凝土壩接縫灌漿
灌漿過程中發現漿液外漏，應先從外部進行堵漏。若無效，再采用灌漿措施，如加濃漿液、降低壓力等進行處理，但不得采用間歇灌漿法。
灌漿過程中發現串漿，當串漿灌區已具備灌漿條件時，應同時灌漿。否則采用以下措施：
若開灌時間不長，應使用清水沖洗灌區和串區，直至灌區，串區的排氣管出水潔凈時止，待串漿區具備灌漿條件后再同時進行灌漿；若灌漿時間已較長且串漿輕微，可在串區通低壓水循環，直至灌區灌漿結束，串區循環回水潔凈時止。
灌漿過程中，當進漿管和備用進漿管均發生堵塞，應打開所有管口放漿，然后再縫面增開度限制提高進漿壓力，疏通進漿管路，若無效，可再換用回漿管進行灌注或采取其他措施。
灌漿因故中斷，應立即采用清水沖洗管路和灌區，保證灌漿系統疏通，恢復灌漿前，應再做一次壓水檢查，若發現灌漿管路不通暢或排氣管單開出水量明顯減少，應采取補救措施。
當灌區的縫面張開度小于0.5mm時，可采取以下措施：
1、 使用細度為通過71μm方孔篩篩余量小于2%的水泥漿液或細水泥漿液；
2、 在水泥漿液中加入減水劑，改善漿液的流動性能；
3、 在縫面增開度限制內，提高灌漿壓力；
文章來源：水利工程質量周報
展開 【科普】變壓器空載損耗具體介紹
1.交錯接縫改為三階接縫
由于變壓器鐵芯硅鋼片接縫存在間隙，磁通經過接縫處磁阻突然增大，磁通只好繞開接縫間隙，穿過片間進入相鄰疊片，從而局部磁路加大，且穿越片間磁阻增大，同時也使相鄰疊片局部磁密增大，導致空載損耗與勵磁容量增大。
變壓器鐵芯接縫級數越多，接縫區的局部損耗越低，但是局部損耗的降低幅度越小，而鐵芯疊片種數、硅鋼片剪切和鐵芯疊裝工時及鐵芯疊片的工藝難度將隨著接縫級數的增加而增加。
在實用上，考慮到隨著級數的增加，硅鋼片剪切和鐵芯疊裝工時都相應增加，疊片工藝性變壞?？紤]如果采用三級接縫，選用合適的片型，芯柱只增加一種片型，工藝復雜程度稍有增加而磁性能又明顯改善。鐵芯三級接縫就是由三種型式疊片輪流疊成。根據冶金電修企業的工藝水平及接縫處磁性能數據，采用三級接縫是改善交錯接縫鐵芯的較理想選擇。
展開 Moldex3D模流分析之TomTom使用Moldex3D診斷導航車架變形問題成功提升良率
分析結果顯示，最佳設計的接縫則已縮小到可接受的范圍，翹曲問題也大幅改善。TomTom透過實際試模進行驗證，并發現試模結果與Moldex3D模流分析結果高度相符。試模結果(圖五)顯示原始設計的接縫達2.3mm，最佳設計的接縫僅有0.25mm，是相當顯著的優化。
圖五 原始設計與最佳設計的試模結果
結果
藉由Moldex3D的分析，TomTom得以在實際生產之前，就清楚了解造成翹曲的各種因子及其貢獻度，并整合其中有效因子作優化分析，獲得最佳翹曲變形改善率，，最后進行實際設變修模后，成功改善產品翹曲，無須再使用整形治具，提升良率至92%。
電力變壓器噪聲問題分析(產生原因/聽聲辯好壞/解決方法...)
3：采用全斜交錯接縫的鐵心結構在傳統的心柱和鐵軛交錯接縫結構中，磁力線在接縫處橫向穿越附近的硅鋼片，會產生渦流和磁飽和，導致噪聲和空載損耗增大。而采用全斜交錯接縫，保證了心柱和鐵軛搭接，減小了磁通畸變，保證了鐵心整體機械強度。實踐證明，當磁密為1.7T時，鐵心采用全斜交錯接縫噪聲能降低3~5dB(A)。
4：增加鐵心接縫有試驗表明，當變壓器鐵心由兩級接縫變為三級接縫時，其噪聲可降低3~6dB(A)。這是因為在兩級接縫中，對應的兩個接縫間隙只跨越一層疊片，而三級接縫則跨越兩層疊片，通過每層跨接疊片末端處的磁密降低，故而導致噪聲降低。
5：增加鐵心接縫有試驗表明，當變壓器鐵心由兩級接縫變為三級接縫時，其噪聲可降低3~6dB(A)。
展開 電力變壓器噪聲問題分析(產生原因/聽聲辯好壞/解決方法...)
3：采用全斜交錯接縫的鐵心結構在傳統的心柱和鐵軛交錯接縫結構中，磁力線在接縫處橫向穿越附近的硅鋼片，會產生渦流和磁飽和，導致噪聲和空載損耗增大。而采用全斜交錯接縫，保證了心柱和鐵軛搭接，減小了磁通畸變，保證了鐵心整體機械強度。實踐證明，當磁密為1.7T時，鐵心采用全斜交錯接縫噪聲能降低3~5dB(A)。
4：增加鐵心接縫有試驗表明，當變壓器鐵心由兩級接縫變為三級接縫時，其噪聲可降低3~6dB(A)。這是因為在兩級接縫中，對應的兩個接縫間隙只跨越一層疊片，而三級接縫則跨越兩層疊片，通過每層跨接疊片末端處的磁密降低，故而導致噪聲降低。
5：增加鐵心接縫有試驗表明，當變壓器鐵心由兩級接縫變為三級接縫時，其噪聲可降低3~6dB(A)。
展開 地下室防水做法匯總及節點處理
底板及地下室外墻卷材防水
工藝說明：
底板墊層混凝土平面部位的卷材宜采用空鋪法或點粘法，其他與混凝土結構相接觸的部位應采用滿粘法；卷材接縫必須粘貼嚴密，接縫口寬度不應小于10mm；在立面與平面的轉角處，卷材的接縫應留在平面上，距立面不應小于600mm；陰陽角處找平層應做成圓弧或45°（135 ° ）角，并應增加1層相同的卷材，寬度不宜小于500mm;防水基層必須平整、牢固，鋪貼卷材前應使基層表面干燥，基層含水率小于9%，新作業面施工前先用簡易法測基層含水率，即用1㎡的卷材覆蓋4h后察看凝結水情況，若無凝結水即可進行卷材的鋪貼。
底板及防水卷材錯槎接縫
工藝說明：
兩幅卷材的搭接長度，長邊與短邊均不應小于100mm。相鄰兩幅卷材接縫應錯開1/3-1/2幅寬，上下兩層卷材接縫應錯開1500-1600mm,上下層卷材不得相互垂直鋪貼。陰角及附加層做法同底板及地下室外墻防水。
地下室外墻水泥基滲透結晶型涂料防水
工藝說明：
施工前15min左右將施工面提前用干凈水澆透；刮涂時應用力按刀，使刮刀與被涂面的傾斜角為50°——60°，按刀要用力均勻。涂層一般刮涂一至兩遍，總厚度達到0.8mm。刮涂后的防水涂層，必須在初凝前馬上用油漆刷醮水涂刷均勻；防水涂層施工完畢，須采用干凈的霧狀水噴灑養護。
底板及地下室外墻聚氨酯涂膜防水工藝說明：
施工縫、墻面的管根、陰陽角、變形縫等細部薄弱環節，應先做一層加層。將已攪拌好的聚氨酯涂膜防水材料用塑料或橡膠刮板均勻涂刮在已涂好底膠的基層表面，刮兩遍，總厚度為1.2-2.0mm。外墻防水接茬時，應將磚墻拆除兩層。
展開 模板工程關鍵部位施工做法及質量標準
質量標準：
1、全數檢查模板接縫和隔離劑涂刷情況；
2、模板安裝后檢查模板允許偏差：軸線位置不大于5mm；截面尺寸：＋4mm到-5mm；
3、相鄰模板表面高低差允許偏差為2mm之內，表面平整度為5mm之內，層高垂直度允許偏差：層高不大于5米為6mm之內，大于5米為8mm之內。
四、小組合式鋼模板
做法標準：
1、模板接縫不應漏漿；
2、模板使用前應涂刷隔離劑；
3、模板安裝的偏差應符合規范規定。
質量標準：
1、全數檢查模板接縫和隔離劑涂刷情況；
2、模板安裝后檢查模板允許偏差：軸線位置不大于5mm；截面尺寸：＋4mm到-5mm；
3、相鄰模板表面高低差允許偏差為2mm之內，表面平整度為5mm之內，層高垂直度允許偏差：層高不大于5米為6mm之內，大于5米為8mm之內。
展開 模板工程怎么干？標準節點總結，超詳細！
第一節 墻柱模板：墻柱接茬
1、墻柱接茬位置模板應伸至接縫以下螺桿上，為防止漏漿，接縫位置采用雙面膠條封堵，墻柱根部用10-20mm水泥砂漿封堵模板。
2、當采用預留對拉螺桿時，其距接縫位置300mm；當采用預埋鎖腳螺桿時，其距接縫位置150mm。
3、兩種方法螺桿水平間距均為500mm，或根據相應的專項施工方案。
第一節 墻柱模板：柱接茬、板面接縫
1、梁板樓面標高必須嚴格控制，其收口要平齊。
2、為保證梁板墻柱接茬密實，其接縫位置必須在澆筑混凝土 前鑿毛。
第三節 梁柱接頭模板
1、采用多層板定型加工制作，嚴格控制加工尺 寸。
2、陰陽角模板制作加固同墻柱模板。
第二節 梁模板
梁模板加固通用要求：
1、嚴格按照施工方案：梁高超過600需增設穿梁螺桿，梁上下口側邊一律用通長平直方木收口。
2、模板拼縫處要貼海綿條并用木方壓實。超過300寬截面的梁底需增設立桿。
3、根據構件截面尺寸進行模板設計，一般內楞采用木方，間距200mm并符合方案要求，外楞采用鋼管，如采用鋼管使用雙鋼管，穿梁螺桿緊固，螺桿直徑Ф 14，并采用配套的螺帽和“山”型卡。
第三節 梁柱接頭模板
1、同一作業面上所用的模板、木方必須保證厚度一致，高度小于600 的梁采用U型方木箍進行 加固固定，間距不得大于600，高度大于600 的梁中應按施工方案設穿對拉螺桿，防止出現脹模，梁兩側可采用扣件固定方木的形式固定。
展開 T 型槽鐵地板拼接 “抄作業”：多塊怎么拼？一篇看懂
后做接縫處理，輕微打磨接縫處，確保臺面光滑無臺階，同時清理槽內、臺面雜物，做好防銹防護。
第五步：養護與復檢，延長使用壽命。拼接完成后靜置 48 小時，讓整體結構充分穩定，期間避免重壓、碰撞。靜置后再次復檢精度，確認無問題后投入使用。日常使用中，避免局部集中過載，定期清理拼接縫、T 型槽，每 6 個月整體復檢一次，及時維護保養。
T 型槽鐵地板拼接沒有那么復雜，只要按 “規劃→地基→基準→拼接→固定→校準” 步驟操作，把握槽位對齊、接縫精度、受力均勻三個核心，就能拼出穩定、高精度的整體平臺，滿足大型設備安裝、重載加工等場景需求。
展開 非晶合金鐵心變壓器幾種制作方法
2、單環式卷鐵心
3 氣隙分布式卷鐵心
先把帶材卷成圓環，然后壓扁，再進行切割整理，使接縫形成階梯形分布。鐵心退火后，把接縫處分開，裝入矩形繞組后，將鐵心重新恢復成原樣。鐵心外觀與接縫形式見圖3
氣隙分布式卷鐵心的性能比前面兩種差，這是由于鐵心接縫的分開和重新恢復所造成的。另外，鐵心切割時，需使用專用的切割設備。
設備管道保溫施工方案
1.3 水平管線的金屬保護層的環向接縫應順管線坡向。其縱向接縫應布置在水平中心線的下方15。～45。處，縫口朝下。當側面或底部有障礙物時，縱向接縫可移至管線水平中心線的上方600以內。直管段其縱縫各節一般連接成直線。
1.4 管線金屬保護層的環縫應起鼓搭接，搭接尺寸不得少于50mm?？v縫除設防潮層結構不宜采用螺釘固定外，應以封閉好，外形規整美觀為準。用螺釘固定時，固定間距約為200mm。
1.5 設備與垂直管線上的金屬保護層，應分段固定在支承件上。在同一段內的保護層聯結，應交替采用固定結構和插接結構。
1.6 設備封頭與管線彎頭上的金屬保護層應按形狀大小進行分瓣下料。
2、保溫施工技術要求
2.1 第一層保溫板施工，同層要錯縫，縫隙不得大于5mm，大于5mm時要在縫隙中填充絕熱性能相同的軟質散狀材料。
2.2 保溫層遇加強筋板部分要敷設嚴密。
2.3 保溫材料第二層與第一層要做到同層錯縫，上下層壓縫，其搭接長度不宜小于50mm。
3、金屬外護層安裝
3.1 直管
（1）確定下料長度
用鋼皮尺或鐵皮條在保溫管道外面多量幾個部位，按保溫層外圓周長加上45mm接縫尺寸（搭接），確定下料數值。
（2）加工接縫
在手動折邊機上做好接縫（大頭12mm，小頭15mm），并在大頭端做好記號。
（3）加工卷圓
將加工好接縫的板放在預先調節好圓周的卷圓機上加工，注意直徑不能卷得太小。
展開 水泥混凝土路面上的接縫傳荷問題
問題描述
某地區代表性水泥混凝土路面結構如圖1所示，各部件尺寸及相應的材料屬性如表1、表2所示，下面將分析有無傳力桿時的混凝土路面板的受力情況。
圖1 混凝土面板和基礎及傳力桿示意圖
表1 各部件尺寸
部件 長/m 寬/m 厚/m 說明
面板 5.0 4.0 0.24
基層 5.0 4.0 0.3
傳力桿 0.41 - - 間距0.3m，共13根（距板邊0.2m），兩 端埋深0.2m，中端間隙0.01m
展開 外墻內保溫如何施工？現場示例！
以確保搭接縫的黏結面，防止接縫處開裂。
4、保溫板底部防潮節點：保溫板粘貼過程中留置施工底部距離約10-15cm，用于細石混凝土填嵌施工，施工過程中需注意為防止施工厚度過大，表面易收縮開裂，一次成型難度大，需分二次施工，先按細石混凝土填塞密實，最后面層采用防水砂漿二次收光、收面。
保溫板安裝完成照片
專用粘接材料
線盒、預留洞處粘接滿粘
保溫板底部細石混凝土防潮踢腳
5、錨固件固定、嵌縫膏嵌縫、粘貼接縫加固、抹嵌縫膏找平。
保溫板陽角角條加固
錨固釘與板邊固定及嵌縫加固
嵌縫膏嵌縫及加固
效益分析
1、減少后期交付后因墻面底部造成涂料面層發黃、發潮脫落問題；
2、減少后期交付后因裝飾踢腳線無法固定，脫落問題；
3、利用底部踢腳可統一墻面保溫的施工高度，可集中加工或廠內定尺加工，避免現場拼接中出現使用小料板，減少拼縫。
展開 頂蓋外板尾部兩側褶皺的分析及對策
圖8 周圈整形工藝下頂蓋兩側壓料整形工藝布置
圖9 方案1 下的產品尾部兩側狀態
但在該工藝方案下，制件容易在整形凸模與固定凸模接縫處產生面品缺陷。為了頂蓋外板尾部側整后能順利取件，一般采用推拉或者插刀式的活動凸模(圖10)。調試過程中，如果活動凸模與下模的固定凸模接縫研配不到位或者活動凸模工作狀態限位不穩，都將導致凸模型面分縫位置出現斷差，在斷差的端頭部位一般形成坑(圖11)，中部則多形成印痕或波浪的缺陷。在實際情況中，接縫處的裝配及研配一般很難達到完全貼合的狀態，最終都將會在棱線或主型面上形成輕微的面品缺陷。
圖10 插刀式活動凸模機構
圖11 活動凸模接縫處的面品缺陷
方案2：鑒于方案1 的缺陷，考慮將周圈整形分到兩序進行，同時將整形區域避開活動凸模與固定凸模的接縫區域。據此設計工藝方案如下，周圈整形分到OP20 及OP30 兩序進行：OP20 尾部整形，其他區域進行修邊；OP30 尾部部分修邊，其他區域進行整形。
在工藝設計上，為了避免兩序整形接刀不順，需要保證正側整形的交刀量。如圖13 所示，重合區域至少在30mm 以上，最佳設置在50mm 以上，同時為了避免出現方案1 的面品缺陷，在OP20 尾部側整時，整形區域需要避開活動凸模與固定凸模接縫區域25mm 以上。
通過CAE 分析可以看出，受側整形時側壓料的影響，材料基本沿紅色箭頭方向(圖14)流動補充成形過程中的缺料，在垂直方向上很少有材料的流動。這就避免了兩側材料流動帶來的壓應力起皺。目前已按照此工藝方案出件，最終的實物狀態如圖15 所示，可以看出制件尾部兩側的褶皺已經完全解決。
展開 