特征曲線的案例
計算基于摩爾庫侖準則圍巖特征曲線的matlab源碼含詳細注釋 ￥15
<p>計算基于摩爾庫侖準則巖體圍巖特征曲線matlab源代碼含詳細注釋，包括位移、應力塑性區云圖繪制和各種曲線的繪制，注釋詳細，看懂后可隨意更改，適用于理想彈塑性，彈脆性和應變軟化等彈塑性模型</p><div contenteditable="false" width="100%"><img src="https://img.jishulink.com/upload/202208/75e84de4cd3644dbae1526a5f1098f70.png" title="GRC.png" alt="GRC.png" style="max-width:760px;" data-mobile-src="https://img.jishulink.com/upload/202208/75e84de4cd3644dbae1526a5f1098f70.png?image_process=/format,webp/resize,w_400" data-pc-src="https://img.jishulink.com/upload/202208/75e84de4cd3644dbae1526a5f1098f70.png?
展開 風冷和水冷散熱器的特征曲線的意義
散熱器的設計和開發，我們最關系的是兩個核心指標，一個是熱阻，一個流阻。如何平衡兩者的關系是設計的重點，具體需要根據實際設計情況而定，一般情況下，熱阻最小的散熱器，流阻往往最大。比如在熱余量很大的情況下要求流阻最小，這個時候可以適量地犧牲增大熱阻指標等。
記錄貼——ANSYS DesignModeler 3D曲線特征-點文件方式
下面直接來介紹導入文件坐標點的編寫格式，圖中很詳細
有一點要說明的是，如果你導入的是封閉曲線，那就需要這樣
其實，就是把最后一行的坐標點的序號改為0就行了。但是還是存在一些問題的
就是線條應該是樣條，所以自動封閉較小尺寸會造成曲線過度約束，所以對翼型來說不建議直接封閉，當然如果是一些本身就是較為光滑且曲率較小的曲線進行封閉應該是沒有問題的（筆者自行推測）。
上一篇：進階篇——基于CFX 動網格（Motion Mesh）實現翼型震蕩和擺動
下一篇：Tecplot 繪制流線圖新——ANSYS CFX/Fluent計算結果
基于CAESES建模的壓氣機蝸殼優化
該命令要求定義一條參數化特征曲線和定義參數的變化規律。例如，定義特征曲線如圖1所示，定義Ra隨角度變化而線性變化，則最終形成模型各個截面幾何會因Ra的變化而變化。
第四步，蝸舌建模。傳統蝸舌建模都是通過倒圓角實現，而圓角功能對蝸舌的適應性并不好，經常出現圓角生成失敗、圓角過小等情況。為避免類似情況出現，CAESES用曲面去代替圓角，實現方式如下圖所示。
在曲面上偏置相交線，得到蝸舌曲面的兩條邊線，并分別在各自曲面上偏置得到方向控制線，然后從四條曲線上獲取四個點定義出特征曲線，該特征曲線，滿足與兩個面相切的約束。最后使用mateface功能，完成蝸舌創建，得到壓殼模型如下。
最后，創建完成該模型后則可以通過CAESES優化模塊進行性能優化，或者各個參數對性能影響的分析工作。該部分的操作和執行方式見其他文檔描述。
以下是根據優化進口面積大小和最大外輪廓半徑得到的優化結果。
展開 
基于摩爾庫侖準則應變軟化巖體的圍巖-支護相互作用程序matlab代碼包括詳細注釋 ￥15
<p>里面包含了圍巖特征曲線、支護特征曲線、圍巖塑性區、位移和應力云圖繪制詳細代碼，看懂后可隨意更改參數，適應于彈脆性、理想彈塑性和應變軟化巖體各種彈塑性本構模型</p>
基于廣義Hoek-Brown應變軟化巖體GRC曲線及圍巖位移應力塑性區繪制的matlab源碼包括詳細 ￥15
<p>基于廣義Hoek-Brown應變軟化巖體GRC曲線及圍巖位移應力塑性區繪制的matlab源碼，圍巖特征曲線、支護特征曲線、圍巖塑性區、位移和應力云圖繪制詳細代碼，看懂后可隨意更改參數，適應于彈脆性、理想彈塑性和應變軟化巖體各種彈塑性本構模型</p>
“仿生飛魚無人機”飛上天
沈海軍說，基于掃描的飛魚仿生原始模型，在CATIA軟件中，通過相交及投影的方法，即可獲得飛魚模型的特征曲線，然后再利用樣條曲線對這些特征曲線進行擬合，進而得到光順的特征曲線。最后，利用 CATIA 中的相關指令，構建新的曲面并拼合成整體，得到了飛魚各部分的氣動外形模型。
沈海軍介紹說，仿生飛魚無人機氣動外形一方面可以在后續使用電腦軟件計算氣動性能，另一方面用來作為三維飛魚結構模型的外形曲面。
揭示飛魚可長時間滑翔的秘密
飛魚無人機的氣動性能如何，是決定它能否順利起飛的關鍵。“為了獲得飛魚無人機的氣動性能，我們利用計算流體力學軟件在大型工作站上對飛魚進行了理論模擬與分析。”團隊成員鄒施睿告訴《中國科學報》記者，他們為了得到精準的理論數據，在飛魚計算流體模型中進行了結構網格的劃分。采用四面體形式的網格形式，全流場域內網格元素數量達到千萬級。其間，他們還對機翼和尾翼的前緣和后緣進行了網格加密，以提升計算精度。
經過數月的計算和數據整理，團隊最終獲得了飛魚無人機的表面壓力、流場、壓力場，以及升力/阻力/升阻比和穩定性曲線等一系列氣動性能數據。
計算數據顯示，飛魚的氣動性能十分優異，其機翼機身上表面流速較快，可形成低壓區，為飛魚提供充裕的升力。由于主機翼（胸鰭）和平尾（腹鰭）之間氣流的干涉，使得飛魚獲得了額外的升力。
“這為我們揭開了飛魚可長時間滑翔的秘密。”研制團隊成員說。
沈海軍告訴記者，仿真結果還表明，飛魚的失速迎角可高達30度，超出了諸多現代飛機的失速迎角，表現出了極其出色的抗失速能力；最大升阻比可達25，遠超出現在的絕大多數飛機。
仿生飛行學的魅力
萬事俱備，只欠“制作”。沈海軍說，按照一般結構設計要求，飛機的結構和制造工藝要盡可能簡單可靠，且重量足夠輕。
展開 ANSA基本操作（MESH）
HOT POINTS
INFO
信息
查詢點的ID和坐標位置
INSERT
插入
在邊上插入熱點點
PROJECT
投影
將單點投影到邊
PARAM
參數
通過此命令在特征線上插入熱點
DELETE
刪除
刪除點
MULT.PR
多點投影
多點投影在邊上
MARK/UN
標記
以點做標記點
PERIMETREs
INFO
信息
查詢特征線的屬性等信息
NUMBER
數目
定義特征線上的節點數
NUM+/-
加減
增加或減小特征線上的節點數
SPACING
間距
控制特征線上節點的分布
INIT
初始化
初始化特征線上的節點間距
LENGTH
長度
定義網格的長度
ALIGN
對齊
對齊特征線上節點位置
MACRO
INFO
信息
查詢面I的屬性
CUT
分割
分割面
RELEASE
還原
還原刪除掉的特征線
ORIENT
方向
使面的法向一致
PROJ.CUT
投影分割
將點投影到邊并分割面
EDG2PER
將網格轉換為特征曲線
FREEZE/UN
凍結
左鍵選取凍網格
JION
粘結
去除2個面建的特征線
SET PID
設置
設置指定網格的屬性
SIMPLIFY
簡化
簡化集合的特征曲線
GRID
INFO
信息
查詢節點的信息
MOVE
移動
移動網格的節點
ORIGN
初始化
將網格節點還原到初始狀態
ALIGN
對齊
對齊節點
PAST
粘接
粘接網格的節點
展開 CAESES船用螺旋槳參數化建模淺析
除了通過內置的NACA4DS曲線定義翼型，亦可以用戶自定義，例如通過generic curve定義。這樣就可以通過函數自定義剖面形式，以下例子是厚度分布的函數定義參考，這里最大厚度可以作為設計參數。
2）此外CAESES中還內置多種NACA翼型，例如常用的NACA66等翼型，不過由于是封裝內置，用戶只能選擇，在使用靈活度上有所缺失。
3）另外，如果已知剖面形狀亦可以直接導入曲線信息，例如從文獻或網上得知特殊NACA翼型，可以直接導入CAESES。（一般定義為弦長0~1的無量綱翼型，導入后可根據chord進行縮放）
除了直接導入整個翼型，也可以分別導入中弧線和厚度分布，即分別導入camber line 和thickness distribution曲線，生成剖面形狀。
四、特征參數曲線的定義
在CAESES中，用來控制螺旋槳徑向參數主要由特征參數曲線控制，通過調整特征參數曲線，曲線控制參數的分布規律，從根部到頂部，X坐標從0-1對應相對半徑位置，Y坐標就是相應參數的具體數值，以實現控制螺旋槳幾何的目的。下圖是從0.2r到1.0r的控制曲線示例：
五、螺旋槳葉片幾何的生成
葉面幾何的生成，可以通過generic blade的方式生成螺旋槳的幾何，結合上述流程，再次總結
也可以自定義各個r/R位置的二維葉剖面形狀，同過空間轉化（一般會用到cylinder transformation）將平面轉換到圓柱面，變成三維曲線，，最終使用lofted surface功能生成螺旋槳葉片曲面。
六、螺旋槳專屬格式PFF
CAESES支持一種名為PFF的數據格式，通過PFF格式可以導入和導出螺旋槳文件。PFF格式已被船舶和螺旋槳設計公司以及船級社廣泛使用。
展開 如何防止壓縮機阻塞和喘振
圖1 – AxSTREAM中的軸流壓縮機（左）和離心壓縮機（右）
壓縮機特征曲線
任何壓縮機的特性曲線都定義了壓縮機在不同速度線下的工作區域，并受阻塞和喘振兩種現象的限制。這兩個相反的約束可以在圖2中看到。
當壓縮機以最大質量流量運行時，就會發生阻塞情況。當馬赫數在壓縮機的某個部分達到一時（即達到聲速時），就會出現最大流量。換句話說，壓縮機通道中的最大體積流量受到喉部區域尺寸的限制。通常，此計算對于壓縮過程中涉及高分子量流體的應用非常重要。
喘振是渦輪壓縮機在低流量條件下的典型特性，在該條件下會發生穩態流動的完全破壞。由于喘振，壓縮機的出口壓力急劇下降，并導致流量從排氣端轉向吸氣端。這是我們不希望出現的現象，它會產生高振動，損壞轉子軸承，轉子密封件，壓縮機驅動并影響整個循環運行。
圖2 – AxSTREAM繪制的壓縮機性能曲線
防止阻塞和喘振
阻塞條件和喘振條件對于壓縮機的最佳運行都是不利的。 在設計過程中必須考慮每個條件，以確保避免這些情況。
阻塞的防止
為了防止壓縮機在阻塞區域內運行，可以通過在出口處在對流體流動施加最小流動阻力情況下設置防阻塞閥，閥門關閉來限制流量，從而防止了阻塞。
在設計壓縮機葉輪時，也可以通過采用不同的方法（例如使用帶分流葉片的葉輪，或通過修改幾何尺寸等）來增加阻塞時的質量流量。圖3顯示了帶和不帶分流葉片的葉輪的性能特征曲線，它們擁有相同有效數量的葉片。 如圖所示，與不帶分流葉片的葉輪相比，帶分流葉片的葉輪具有更高的阻塞質量流量。
要計算葉輪葉片的有效數量，請使用：
有效葉片數= Zm +分流葉片長度比* Zsp其中：Zm =主葉片數； Zsp =分流葉片的數量； 分流葉片長度比=分流葉片長度/主葉片長度。
展開 “仿生飛魚無人機”飛上天
沈海軍說，基于掃描的飛魚仿生原始模型，在CATIA軟件中，通過相交及投影的方法，即可獲得飛魚模型的特征曲線，然后再利用樣條曲線對這些特征曲線進行擬合，進而得到光順的特征曲線。最后，利用 CATIA 中的相關指令，構建新的曲面并拼合成整體，得到了飛魚各部分的氣動外形模型。
沈海軍介紹說，仿生飛魚無人機氣動外形一方面可以在后續使用電腦軟件計算氣動性能，另一方面用來作為三維飛魚結構模型的外形曲面。
揭示飛魚可長時間滑翔的秘密
飛魚無人機的氣動性能如何，是決定它能否順利起飛的關鍵。“為了獲得飛魚無人機的氣動性能，我們利用計算流體力學軟件在大型工作站上對飛魚進行了理論模擬與分析。”團隊成員鄒施睿告訴《中國科學報》記者，他們為了得到精準的理論數據，在飛魚計算流體模型中進行了結構網格的劃分。采用四面體形式的網格形式，全流場域內網格元素數量達到千萬級。其間，他們還對機翼和尾翼的前緣和后緣進行了網格加密，以提升計算精度。
經過數月的計算和數據整理，團隊最終獲得了飛魚無人機的表面壓力、流場、壓力場，以及升力/阻力/升阻比和穩定性曲線等一系列氣動性能數據。
計算數據顯示，飛魚的氣動性能十分優異，其機翼機身上表面流速較快，可形成低壓區，為飛魚提供充裕的升力。由于主機翼（胸鰭）和平尾（腹鰭）之間氣流的干涉，使得飛魚獲得了額外的升力。
“這為我們揭開了飛魚可長時間滑翔的秘密。”研制團隊成員說。
沈海軍告訴記者，仿真結果還表明，飛魚的失速迎角可高達30度，超出了諸多現代飛機的失速迎角，表現出了極其出色的抗失速能力；最大升阻比可達25，遠超出現在的絕大多數飛機。
仿生飛行學的魅力
萬事俱備，只欠“制作”。沈海軍說，按照一般結構設計要求，飛機的結構和制造工藝要盡可能簡單可靠，且重量足夠輕。
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力學測量術語揭秘 | ISO 376標準的特征量
通常，根據ISO 376標準進行的校準并不產生一個衡量靈敏度的特征值，而是一個函數。因此，插值誤差是傳感器的真實特征曲線與表示校準結果的函數之間的差異。
重要提示：測量不確定度的影響不是相對于滿量程而言的，而是相對于所測的力值。在HBK，插值相對誤差在校準證書上以三次函數表示。
（相對）零點誤差（f0）[%]
相對零點誤差是指零點的偏差。為了確定零點誤差，在加載和卸載循環后來繪制零點信號，它是零點返回的度量。
可逆性/滯后相對誤差（v）[%]
可逆性（滯后）相對誤差描述了負載增加或減小時的特征曲線差異。在HBK，始終會在數據表上注明曲線的最大可能偏差。因此，單個傳感器的滯后很可能（遠）小于數據表中給出的值。
根據DIN EN ISO 376標準，可逆性誤差指標不是在固定力下確定的（參見VDI/VDE 2638中的相對可逆性誤差/滯后），而是在一個范圍內（例如，Fnom的 10%~100%）。
你會在校準證書上看到每個負載級
的滯后指標。
說明滯后的加載和卸載過程的基本示意圖
蠕變 (c) [%]
在恒定負載下，基于應變計的傳感器在信號中顯示出與e函數相似的輕微變化。這個過程被稱為加載后蠕變。如果力被撤消，信號會以大致相同的方式在相反的方向上變化。這稱為卸載后蠕變。
最大信號變化以相對于施加力的百分比表示，而不是相對于標稱力 (Fnom)。類似地，所述時間是信號變化被測定的時間——通常在5分鐘或30分鐘后。
由于曲線圖采用e-函數的形式，因此將數據表上的數字表示為蠕變最大值是一種非常好的近似方式。
展開 機床補償你知道多少？
為了補償這兩種誤差，使可使用一套獨立的測量系統（激光測量）測量CNC機床的自然誤差曲線，然后，將所需補償值保存在CNC系統中進行補償。
摩擦補償（象限誤差補償）和動態摩擦補償
象限誤差補償（又稱為摩擦補償）適合上述所有情況，以便在加工圓形輪廓時大幅提高輪廓精度。原因如下：在象限轉換中，一個軸以最高進給速度移動，另一軸則靜止不動。因此，兩軸的不同摩擦行為可能導致輪廓誤差。象限誤差補償可有效地減小此誤差并確保出色的加工效果。補償脈沖的密度可以根據與加速度相關的特征曲線設置，而該特征曲線可通過圓度測試來確定和參數化。在圓度測試中，圓形輪廓的實際位置和編程半徑的偏差（尤其在換向時）被量化的記錄下來，并通過圖形化顯示在人機界面上。
在新版本的系統軟件上，集成的動態摩擦補償功能能夠根據機床不同轉速下的摩擦行為進行動態補償，減小實際加工輪廓誤差，實現更高的控制精度。
垂度和角度誤差補償
如果各機床單個部件的重量會導致活動部件位移和傾斜，則需要進行垂度補償，因為它會導致相關機床部分（包括導向系統）下垂。角度誤差補償則用于當移動軸沒有以正確的角度互相對齊時（例如，垂直）。隨著零點位置的偏移不斷增加，位置誤差也增加。這兩種誤差均由機床的自重，或者刀具和工件重量所導致。在調試時測得的補償值被定量后按照相應的位置以某種形式，如補償表，存儲在SINUMERIK中。在機床運行時，相關軸的位置根據存儲點的補償值進行插補。對于每次連續路徑移動，均存在基本軸與補償軸。
溫度補償
熱量可能導致機床各部分膨脹。膨脹范圍取決于各機床部分的溫度、導熱率等。不同溫度可能導致各軸的實際位置發生變化，這會對加工中的工件精度產生負面影響。這些實際值變化可以通過溫度補償抵消。各軸在不同溫度的誤差曲線均可定義。
展開 基于二維層狀硒化鎵納米片的三端子記憶晶體管用于潛在的低功耗電子應用
圖二：基于GaSe的憶阻器的電阻開關行為
（a）2V工作電壓下Ag/GaSe/Ag憶阻器的I-V特征曲線；
（b）Ag/GaSe/Ag憶阻器的50個實驗開關回路；
（c）（a）中I-V曲線的正壓部分以雙對數坐標和log（I）-log（V）曲線的線性擬合重新繪制；
（d）Ag/GaSe金屬-半導體結的能帶圖。
圖三：基于GaSe的憶阻器一周后的電阻開關行為
（a）2V工作電壓下GaSe憶阻器的I-V特征曲線；
（b）GaSe憶阻器的50個實驗開關回路；
（c）（a）中I-V曲線的正壓部分以雙對數坐標和log（I）-log（V）曲線的線性擬合重新繪制；
（d）制造的2D基于GaSe的FET和在空氣中暴露一周的器件的傳輸特性。
圖四：GaSe憶阻器RS機制的原理圖
（a）Vds=0的初始狀態；
（b）Ga空位導電絲的成核和生長；
（c）具有連接源極和漏極的燈絲的LRS；
（d）具有斷絲的HRS。
圖五：耐久性測試
（a）用電壓脈沖測量的Ag/GaSe/Ag憶阻器的開關周期。
（b）存儲器的開關耐久性。
圖六：開關行為
(a) Ag/GaSe/Ag憶阻器的柵極可調電阻開關行為；
(b) 基于GaSe的FET在LRS和HRS的傳輸特性。
【小結】
作者通過結合憶阻器和FET的器件，成功地展示了基于機械剝離的2D分層GaSe納米片的三端子記憶晶體管。該工作可以擴大RS系列材料，并顯示以前沒有解決過的更多新特性。基于GaSe的憶阻器表現出非易失性雙極RS行為。
展開 求解Hoek-Brown應變軟化巖體GRC曲線的matlab代碼包括詳細注釋 ￥15
<p>求解Hoek-Brown應變軟化巖體圍巖特征曲線的matlab源代碼，包含應力、位移和塑性區云圖的繪制，看懂后可隨意更改參數，適應于彈脆性、理想彈塑性和應變軟化巖體各種彈塑性本構模型</p>
