彈塑性動力時程分析的案例
ABAQUS 建筑結(jié)構(gòu)動力彈塑性時程分析、靜力彈塑性Pushover分析、模態(tài)分析
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建筑結(jié)構(gòu)動力彈塑性時程分析、靜力彈塑性Pushover分析、模態(tài)分析
剪力墻擬靜力加載
建模及結(jié)構(gòu)后處理
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一致輸入和多點輸入下超長鋼框架結(jié)構(gòu)動力彈塑性時程分析
一致激勵輸入中，在2分21秒時，出現(xiàn)峰值應(yīng)力，位置在X正向末端的倒數(shù)第二排中部柱底，如圖6（a）所示，峰值應(yīng)力為65.23MPa。這說明，整個結(jié)構(gòu)沒有進(jìn)入塑性屈服狀態(tài)。
多點激勵輸入中，在1分32秒時，出現(xiàn)峰值應(yīng)力，位置在X正向始端的第二排中部柱底，如圖6（b）所示，應(yīng)力明顯劃分為四個區(qū)域，在X正向第一、第二排位置應(yīng)力最大，每個柱子的最大應(yīng)力均達(dá)到235MPa；從X正向第三~第六排，為第二區(qū)域，主要應(yīng)力分布在20MPa以下；從X正向第七~第十排，為第三區(qū)域，主要應(yīng)力分布在6~10MPa之間；從X正向第十一~第十二排，為第四區(qū)域，主要應(yīng)力分布在20MPa以下。
由以上應(yīng)力分布可知，多點激勵輸入在豎向構(gòu)件產(chǎn)生的內(nèi)力要遠(yuǎn)大于一致激勵輸入。
（a）一致激勵輸入
（b）多點激勵輸入
圖6 底層鋼柱應(yīng)力分布圖（MPa）
3.5 耗能分析
在彈塑性動力時程分析中，結(jié)構(gòu)耗能主要為阻尼耗能和鋼構(gòu)件塑性耗能，兩種激勵輸入模式下的總耗能情況如表4所示。阻尼耗能和外力輸入能量隨時間分布如圖7所示。由3.4分析可知，一致激勵輸入時，結(jié)構(gòu)各構(gòu)件未進(jìn)入塑性狀態(tài)，因而不會產(chǎn)生塑性耗能。在兩種情況下均以阻尼耗能為主，多點激勵的阻尼耗能為2045.53MJ，而一致激勵的阻尼耗能為561.83MJ，前者比后者多了3.5倍的耗能，多點激勵的塑性耗能為101.5KJ。由圖7所示，在1.5s之后，多點輸入的阻尼耗能逐漸大于一致激勵輸入的阻尼耗能。分析原因，主要是由于多點激勵輸入到結(jié)構(gòu)的能量大于一致激勵，結(jié)構(gòu)的動力反應(yīng)強烈，阻尼耗散的能量大。
展開 多點輸入鋼框架結(jié)構(gòu)動力彈塑性時程分析——結(jié)構(gòu)模型案例 ￥400
針對罕遇地震作用,本文采用位移輸入模式，對超長鋼框架結(jié)構(gòu)建立有限元計算模型，分別采用一致激勵輸入和多點激勵輸入方法，進(jìn)行動力彈塑性時程分析。通過數(shù)值模擬研究發(fā)現(xiàn)，在超長結(jié)構(gòu)中采用多點激勵輸入計算結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下的響應(yīng)更合理。
在模型X向采用南北向的EL-centro波，為提高計算效率，對時程曲線的時間步長縮短一倍，即采用時間間隔為0.01s，整體時間縮短一倍，由53.48s縮短為26.74s。由于EL-centro波記錄的是加速度時程，因此需要進(jìn)行兩次積分轉(zhuǎn)換為位移時程，對采用的加速度時程曲線進(jìn)行第一次積分得到速度時程，再進(jìn)行第二次積分得到位移時程。擬設(shè)定7度0.15g區(qū)在罕遇地震作用下，參考規(guī)范的峰值加速度取值為310cm/s2。
壓縮包提供了兩個分析模型，一致激勵輸入和多點激勵輸入用于對比分析。
展開 ABAQUS實現(xiàn)一致激勵和多點激勵輸入的結(jié)構(gòu)動力彈塑性時程分析
在7度0.15g區(qū)在罕遇地震作用下,采用位移輸入模式，采用南北向的EL-centro波，峰值加速度取值為310cm/s2，分別采用一致激勵輸入和多點激勵輸入方法，進(jìn)行動力彈塑性時程分析。對時程曲線的時間步長縮短一倍，即采用時間間隔為0.01s，整體時間縮短一倍，由53.48s縮短為26.74s。
加速度時程曲線
位移時程曲線
結(jié)構(gòu)模型
第600步是應(yīng)力云圖
頂層邊、角節(jié)點的相對柱底的X向位移
D1初始輸入端（C1組）；D2結(jié)構(gòu)中部（C3組）；D3結(jié)構(gòu)中部（C4組）；
D4最后輸入端（C6組）；S1一致激勵輸入角點
基于abaqus的大跨度鋼管混凝土柱-預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土格梁動力彈塑性時程分析 ￥100
<p>本模型基于實際工程建立，輸入Elcentro地震波進(jìn)行7度地區(qū)罕遇地震時程分析。持續(xù)時間15秒。該模型是單跨兩層實體結(jié)構(gòu)，該模型中涉及到的難點主要有鋼部件和混凝土部件本構(gòu)的設(shè)置，阻尼的考慮（需要首先進(jìn)行模態(tài)分析來獲取結(jié)構(gòu)頻率），預(yù)應(yīng)力施加，附加恒載和活載如何考慮即重力荷載代表值如何考慮（本模型采用非結(jié)構(gòu)質(zhì)量來考慮），地震波如何施加，如何對地震波的峰值進(jìn)行加速度的調(diào)整。同時由于本模型建模難度較大，故建立模型的方法也是一個難點。下圖為非結(jié)構(gòu)質(zhì)量的施加；地震波的施加；預(yù)應(yīng)力的施加；本構(gòu)的設(shè)置；附加中包含該實際工程結(jié)構(gòu)動力彈塑性時程分析有限元模型，模態(tài)分析有限元模型，阻尼參數(shù)生成小軟件，軟件使用方法，地震波，峰值加速度的調(diào)整。共6部分。后期做一個用梁單元殼單元模擬梁板柱的多層框架結(jié)構(gòu)的時程分析，同時該框架結(jié)構(gòu)配有鋼筋。敬請關(guān)注。
展開 【JY】ETABS彈塑性時程分析的性能校核
在完成彈塑性時程分析之后，會得到大量的數(shù)據(jù)，如何在大量的數(shù)據(jù)中提取出有用的信息，并對結(jié)構(gòu)進(jìn)行性能評估成為了一個非常重要的課題。通常來講我們會從整體結(jié)構(gòu)和重點構(gòu)件兩個層面分別進(jìn)行評估，其中結(jié)構(gòu)層面的評估一般是通過頂點位移時程、最大層間位移角以及基底剪力時程等大指標(biāo)確定；而構(gòu)件層面則是通過轉(zhuǎn)角、力以及應(yīng)變等構(gòu)件指標(biāo)確定。本文主要介紹如何在ETABS中進(jìn)行構(gòu)件性能校核。
1 可接受準(zhǔn)則
在ETABS中，構(gòu)件的性能校核結(jié)果高度依賴于可接受準(zhǔn)則，可接受準(zhǔn)則即各種性能指標(biāo)對應(yīng)不同性能狀態(tài)的界限值。性能校核指標(biāo)主要分為兩大類，一類是變形、內(nèi)力指標(biāo)，一類是應(yīng)力應(yīng)變指標(biāo)。變形、內(nèi)力指標(biāo)主要是指構(gòu)件的轉(zhuǎn)角、變形、內(nèi)力等構(gòu)件的一些宏觀行為，通常在塑性鉸或構(gòu)件中指定；應(yīng)力應(yīng)變指標(biāo)則主要是采用應(yīng)力或應(yīng)變作為衡量指標(biāo)，通常在材料定義中指定。
1.1 塑性鉸可接受準(zhǔn)則
ETABS中的塑性鉸可分為延性鉸和脆性鉸，其中延性鉸的可接受準(zhǔn)則多為轉(zhuǎn)角或變形，例如：M3鉸和PMM鉸采用轉(zhuǎn)角作為可接受準(zhǔn)則，而P鉸則采用軸向變形為可接受準(zhǔn)則，如圖1和圖2。
圖1 M3鉸可接受準(zhǔn)則
圖2 P鉸可接受準(zhǔn)則
脆性鉸則會采用力作為可接受準(zhǔn)則，如圖3。
圖3 V鉸可接受準(zhǔn)則
1.2 連接單元可接受準(zhǔn)則
連接單元在定義時，也可以添加可接受準(zhǔn)則，可以采取力或變形作為可接受準(zhǔn)則，如下圖所示。
圖4 連接單元可接受準(zhǔn)則設(shè)置
1.3 位移計（Gauge）單元可接受準(zhǔn)則
位移計單元并非分析單元，而是一種后處理單元。位移計單元有兩種，一種為兩點位移計，一種為四點位移計。位移計單元更像是一種帶有可接受準(zhǔn)則的廣義位移，因為位移計單元是獲取到節(jié)點信息后，進(jìn)行處理得到相關(guān)指標(biāo)，而非直接獲取單元的信息。
兩點位移計。
展開 今晚直播 | ABAQUS土木結(jié)構(gòu)滯回分析及彈塑性時程分析
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為了提高仿真工程師、高校師生實際工程能力，技術(shù)鄰特開展2021年ABAQUS系列直播課，我們甄選了四個熱門方向（巖土、二次開發(fā)、橡膠分析、混凝土）的基礎(chǔ)入門課，助力小伙伴們夯實有限元基礎(chǔ)。
第二期直播《ABAQUS土木結(jié)構(gòu)滯回分析及彈塑性時程分析》將于今晚開啟，歡迎大家關(guān)注學(xué)習(xí)！
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目前，土木工程專業(yè)（結(jié)構(gòu)方向）在校研究生經(jīng)常采用ABAQUS軟件研究構(gòu)件（擬靜力試驗數(shù)值模擬）和結(jié)構(gòu)（振動臺試驗數(shù)值模擬、彈塑性時程分析）的抗震性能。在ABAQUS數(shù)值模擬中，大家普遍反映在模型簡化、模型建立、模型收斂和模型調(diào)整等方面常存在自己解決不了的難點，本課程將講解如何進(jìn)行ABAQUS土木結(jié)構(gòu)構(gòu)件和結(jié)構(gòu)抗震性能的數(shù)值模擬。
展開 用ABAQUS做剪力墻的動力彈塑性分析時可以采用殼元建模嗎
用ABAQUS做剪力墻的動力彈塑性分析時可以采用殼元建模嗎
技術(shù)鄰周報Q14：時程分析/ABAQUS/動力系統(tǒng)/Fluent/沖壓分析/振動噪聲/LS-DYNA/氣動分析...
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1、一致輸入和多點輸入下超長鋼框架結(jié)構(gòu)動力彈塑性時程分析
作者：chenX
鏈接：https://www.yqgqt.org.cn/content/post/1820153
地震地面運動是一個復(fù)雜的時間和空間過程。在同一次地震中，結(jié)構(gòu)尺度范圍內(nèi)不同點的地震動過程是不同的，這是因為地震波在傳播過程中具有行波效 應(yīng)、相干效應(yīng)和場地效應(yīng)等。嚴(yán)格來說，所有結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)分析，均應(yīng)考慮地 震動空間變異性的影響。只是當(dāng)結(jié)構(gòu)尺度較小或采用整體基礎(chǔ)時，這種影響可能 較小，通常可按一致激勵進(jìn)行分析。但是，隨著結(jié)構(gòu)尺度的不斷擴大(如大跨結(jié)構(gòu))和延長型結(jié)構(gòu)(如長大橋梁、超長航站樓指廊)的興建，地震動空間變異性的影響越來越顯著。
2、純電動汽車動力系統(tǒng)選型匹配與仿真
作者：EDC電驅(qū)未來
鏈接：https://www.yqgqt.org.cn/content/post/1820418
本文以某純電動汽車作為研究對象，依據(jù)整車設(shè)計目標(biāo)對其動力總成系統(tǒng)進(jìn)行選型匹配，并利用Cruise軟件進(jìn)行整車仿真模型的建立及仿真分析，驗證選型匹配方案的合理性。
3、Ansys Fluent前處理及Fluent Meshing常見問答匯總
作者：
陽普科技
鏈接：https://www.yqgqt.org.cn/content/post/1820550
在畫網(wǎng)格的過程中，遇到這樣的問題，skewness>0.9的網(wǎng)格只有一個，其他網(wǎng)格質(zhì)量都很好，網(wǎng)格是poly，通過用auto node move，auto correction的方法解決不了，還有其他辦法來提高這一個網(wǎng)格的質(zhì)量嗎？
展開 opensees動力時程分析求助
一個位移變剛度隔震支座設(shè)計求助，需要Y方向上通過位移控制實現(xiàn)剛度阻尼的切換 簡單來說就是，在位移＜某一數(shù)值時，隔震支座提供k1和c1，在位移＞某一數(shù)值時，隔震支座提供k2和c2 目前上部結(jié)構(gòu)動力時程分析可以跑通，但是涉及到切換隔振就一直不收斂，希望能得到幫助，能解決價格好商量
石化控制室抗爆設(shè)計——多自由度動力彈塑性分析(簡支梁)
在上一篇文章《石化控制室抗爆設(shè)計——動力分析方法概況》中，我們介紹了三種動力分析的方法，分別是：等效靜力法、單自由度體系動力分析、有限元方法。
目前較常用的是方法二：基于單自由度體系的圖解法。該方法的局限性也比較強，只能用于那些能簡化為單自由度的構(gòu)件或結(jié)構(gòu)、不能考慮構(gòu)件之間的耦合效應(yīng)、不能得到構(gòu)件反力時程、質(zhì)量/剛度傳遞系數(shù)為近似值、不能考慮二階效應(yīng)、抗力函數(shù)必須是理想彈塑性等。
在《Design of Blast Resistant Buildings in Petrochemical Facilities 》這本書中，作者將有限元方法看作是一種高級方法，可以避免以上單自由度方法的缺點。
接下來，我們看下在RFEM5中如何實現(xiàn)多自由度體系的動力彈塑性分析。為了與單自由度體系圖解法的結(jié)果形成對比，本篇文章先進(jìn)行一個簡支梁的動力彈塑性分析，下一篇文章再對一個框架進(jìn)行分析。
展開 
建筑結(jié)構(gòu)動力彈塑性與倒塌分析的參數(shù)化建模軟件PA-TRANS
根據(jù)我國現(xiàn)行抗震規(guī)范、高層規(guī)范，進(jìn)行高層建筑結(jié)構(gòu)的動力彈塑性分析乃至倒塌過程模擬來評價結(jié)構(gòu)抗震安全性已成為超限建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計的重要手段與依據(jù)。
采用纖維模型和分層殼模型的通用有限元軟件ABAQUS與采用集中塑性鉸模型和墻體宏觀模型的傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)工程軟件相比，能夠得到更為準(zhǔn)確、細(xì)致的分析結(jié)果，現(xiàn)已成為結(jié)構(gòu)動力彈塑性分析的主要工具之一。但目前基于 ABAQUS 平臺建立復(fù)雜高層結(jié)構(gòu)模型十分繁瑣、耗時耗力，這制約了ABAQUS在結(jié)構(gòu)動力彈塑性分析中的應(yīng)用。
為提高ABAQUS前處理建模效率，國內(nèi)已有一些單位與個人開發(fā)了結(jié)構(gòu)模型轉(zhuǎn)換程序，實現(xiàn)了將工程軟件MIDAS/GEN、SAP2000、YJK模型轉(zhuǎn)換為ABAQUS有限元模型，從而省略了ABAQUS 的建模步驟，大大提高了復(fù)雜結(jié)構(gòu)動力彈塑性分析的效率。 但PKPM作為我國設(shè)計院最為常用的結(jié)構(gòu)分析與設(shè)計軟件。特別是其中的PMSAP模塊，在我國常規(guī)的多層和高層建筑以及復(fù)雜的超高層、體育場館結(jié)構(gòu)中得到廣泛的應(yīng)用。如想實現(xiàn)PKPM的模型轉(zhuǎn)換為ABAQUS有限元模型，則需二次轉(zhuǎn)換，即首先將PKPM的模型轉(zhuǎn)為上述軟件模型，再轉(zhuǎn)為ABAQUS模型。此建模方法由于數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)換層次較多，容易遺漏結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)信息。
更為重要的是，上述轉(zhuǎn)換程序的最終轉(zhuǎn)換結(jié)果均是ABAQUS計算數(shù)據(jù)格式文件（INP文件）。而該計算數(shù)據(jù)格式文件極為復(fù)雜。若在轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)模型信息時出現(xiàn)缺陷，均難以在ABAQUS中修補，這極大地影響了工程結(jié)構(gòu)分析工作。同時由于PKPM功能的限制，對于一些新型結(jié)構(gòu)形式，如新型阻尼器、減隔震裝置，在PKPM模型無法考慮時，自然在ABAQUS軟件中也無從考慮。此種方法是將ABAQUS視為“計算器”，這使得結(jié)構(gòu)設(shè)計者難以發(fā)揮ABAQUS軟件強大的建模、網(wǎng)格劃分、計算分析能力。
展開 『原創(chuàng)』用ABAQUS分析剪力墻動力彈塑性怎樣建模
請問一下用ABAQUS分析剪力墻的動力彈塑性時，可以用殼元建模嗎？我要比較不同的墻配筋在大震作用下結(jié)構(gòu)的動力響應(yīng)，鋼筋怎樣放進(jìn)殼元里面，是否提供混凝土的本構(gòu)關(guān)系？可以直接建立一個殼元的高層剪力墻模型進(jìn)行動力彈塑性的分析嗎
三維建模，動力時程分析
三維建模，動力時程分析
MIDAS GEN——鋼板剪力墻高層鋼結(jié)構(gòu)彈塑性動力分析模型
鋼板剪力墻模型.zip
