焊縫的案例
【機械制圖】不會焊縫標注，就不設計焊接件—送你一份焊縫標注實例
焊縫標注實例
1、焊縫標注方法
圖樣上焊縫有兩種表示方法，即符號法和圖示法。
焊縫標注以符號標注法為主，在必要時允許輔以圖示法。比如用連續或斷續的粗線表示連續或斷續焊縫；在需要時繪制焊縫局部剖視圖或放大圖表示焊縫剖面形狀；用細實線繪制焊前坡口形狀等等。符號標注法：通過焊縫符號和指引線表明焊縫形式的標注方法。
2、符號標注法的要素
焊縫符號標注中有許多要素，其中焊縫基本符號和指引線構成了焊縫的基本要素，屬于必須標注的內容。除焊縫基本要素外，在必要時還應加注其他輔助要素，如輔助符號、補充符號、焊縫尺寸符號及焊接工藝等內容。
3、焊縫符號及其標注
（1）焊縫基本符號是表示焊縫橫斷面形狀的符號，共有13個(詳見GB/324-88)，例如：
（2）輔助符號是表示焊縫表面形狀特征的符號。不需要確切地說明焊縫的表面形狀時可以不加注輔助符號。輔助符號配置在基本符號固定位置。輔助符號有3個。
（3）補充符號是為了補充說明焊縫的某些特征而采用的符號，一共有5個。
（4）特殊符號是為了滿足某些特殊情況而規定的焊縫符號，共有4個。
4、指引線及其標注
指引線由箭頭線和基準線組成。
（1）箭頭線：箭頭可指向接頭側和非接頭側；箭頭線相對焊縫的位置一般沒有特殊要求；允許箭頭線彎折一次。
（2）基準線 基準線含有實線基準線和虛線基準線。
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3、Ⅰ、Ⅱ級焊縫必須經探傷檢驗，并應符合設計要求和施工及驗收規范的規定，檢查焊縫探傷報告。
4、焊縫表面Ⅰ、Ⅱ級焊縫不得有裂紋、焊瘤、燒穿、弧坑等缺陷。Ⅱ級焊縫不得有表面氣孔、夾渣、弧坑、裂紋、電弧擦傷等缺陷，且Ⅰ級焊縫不得有咬邊、未焊滿等缺陷。
二、基本項目
1、焊縫外觀：焊縫外形均勻，焊道與焊道、焊道與基本金屬之間過渡平滑，焊渣和飛濺物清除干凈。
2、表面氣孔：Ⅰ、Ⅱ級焊縫不允許；Ⅲ級焊縫每50mm 長度焊縫內允許直徑≤0.4t；且≤3mm 氣孔2 個；氣孔間距≤6 倍孔徑。
3、咬邊：Ⅰ級焊縫不允許。
Ⅱ級焊縫：咬邊深度≤0.05t，且≤0.5mm，連續長度≤100mm，且兩側咬邊總長≤10%焊縫長度。
Ⅲ級焊縫：咬邊深度≤0.lt，且≤lmm。
注：t 為連接處較薄的板厚。
4、 允許偏差項目，見表5-1。
三、成品保護
1、焊后不準撞砸接頭，不準往剛焊完的鋼材上澆水。低溫下應采取緩冷措施。
2、不準隨意在焊縫外母材上引弧。
3、各種構件校正好之后方可施焊，并不得隨意移動墊鐵和卡具，以防造成構件尺寸偏差。隱蔽部位的焊縫必須辦理完隱蔽驗收手續后，方可進行下道隱蔽工序。
4、低溫焊接不準立即清渣，應等焊縫降溫后進行。
四、應注意的質量問題
1、尺寸超出允許偏差：對焊縫長寬、寬度、厚度不足，中心線偏移，彎折等偏差，應嚴格控制焊接部位的相對位置尺寸，合格后方準焊接，焊接時精心操作。
2、焊縫裂紋：為防止裂紋產生，應選擇適合的焊接工藝參數和施焊程序，避免用大電流，不要突然熄火，焊縫接頭應搭10～15mm，焊接中木允許搬動、敲擊焊件。
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一、保證項目
1、焊接材料應符合設計要求和有關標準的規定，應檢查質量證明書及烘焙記錄。
2、焊工必須經考試合格，檢查焊工相應施焊條件的合格證及考核日期。
3、Ⅰ、Ⅱ級焊縫必須經探傷檢驗，并應符合設計要求和施工及驗收規范的規定，檢查焊縫探傷報告。
4、焊縫表面Ⅰ、Ⅱ級焊縫不得有裂紋、焊瘤、燒穿、弧坑等缺陷。Ⅱ級焊縫不得有表面氣孔、夾渣、弧坑、裂紋、電弧擦傷等缺陷，且Ⅰ級焊縫不得有咬邊、未焊滿等缺陷。
二、基本項目
1、焊縫外觀：焊縫外形均勻，焊道與焊道、焊道與基本金屬之間過渡平滑，焊渣和飛濺物清除干凈。
2、表面氣孔：Ⅰ、Ⅱ級焊縫不允許；Ⅲ級焊縫每50mm 長度焊縫內允許直徑≤0.4t；且≤3mm 氣孔2 個；氣孔間距≤6 倍孔徑。
3、咬邊：Ⅰ級焊縫不允許。
Ⅱ級焊縫：咬邊深度≤0.05t，且≤0.5mm，連續長度≤100mm，且兩側咬邊總長≤10%焊縫長度。
Ⅲ級焊縫：咬邊深度≤0.lt，且≤lmm。
注：t 為連接處較薄的板厚。
4、 允許偏差項目，見表5-1。
三、成品保護
1、焊后不準撞砸接頭，不準往剛焊完的鋼材上澆水。低溫下應采取緩冷措施。
2、不準隨意在焊縫外母材上引弧。
3、各種構件校正好之后方可施焊，并不得隨意移動墊鐵和卡具，以防造成構件尺寸偏差。隱蔽部位的焊縫必須辦理完隱蔽驗收手續后，方可進行下道隱蔽工序。
4、低溫焊接不準立即清渣，應等焊縫降溫后進行。
四、 應注意的質量問題
1、尺寸超出允許偏差：對焊縫長寬、寬度、厚度不足，中心線偏移，彎折等偏差，應嚴格控制焊接部位的相對位置尺寸，合格后方準焊接，焊接時精心操作。
展開 焊接接頭分類 焊接工藝參數及其對焊縫形狀的影響
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四、焊縫形式及形狀尺寸
(一)焊縫形式
焊縫按不同分類方法可分為下列幾種形式：
(1)根據GB／T 3375—94的規定，按焊縫結合形式，分為對接焊縫、角焊縫、塞焊縫、槽焊縫和端接焊縫五種：
1)對接焊縫：在焊件的坡口面間或一零件的坡口面與另一零件表面間焊接的焊縫。
2)角焊縫：沿兩直交或近直交零件的交線所焊接的焊縫。
3)端接焊縫：構成端接接頭所形成的焊縫。
4)塞焊縫：兩零件相疊，其中一塊開圓孔，在圓孔中焊接兩板所形成的焊縫，只在孔內焊角焊縫者不稱塞焊。
5)槽焊縫：兩板相疊，其中一塊開長孔，在長孔中焊接兩板的焊縫，只焊角焊縫者不稱槽焊。
(2)按施焊時焊縫在空間所處位置分為平焊縫、立焊縫、橫焊縫及仰焊縫四種形式。
(3)按焊縫斷續情況分為連續焊縫和斷續焊縫兩種形式。
斷續焊縫又分為交錯式和并列式兩種(圖1—16)，焊縫尺寸除注明焊腳K外，還注明斷續焊縫中每一段焊縫的長度l和間距e，并以符號“Z”表示交錯式焊縫。
圖1—16 斷續角焊縫
(a)交錯式 (b)并列式
(二)焊縫的形狀尺寸
焊縫的形狀用一系列幾何尺寸來表示，不同形式的焊縫，其形狀參數也不一樣。
1．焊縫寬度
焊縫表面與母材的交界處叫焊趾。焊縫表面兩焊趾之間的距離叫焊縫寬度，如圖1—17。
展開 
焊縫尺寸計算公式...
在金屬焊接過程中，焊縫過寬、焊腳尺寸過大，不但焊接接頭受熱嚴重，引起焊縫晶粒粗大，塑性、韌性下降，而且焊接熱影響區較大，易產生焊接應力及變形；再者浪費材料增加成本。
反之，焊縫過窄、焊腳尺寸過小，母材與焊縫可能熔合不良，引起應力集中，同時還使焊縫易產生咬邊、裂紋等焊接缺陷，影響接頭強度。因此正確確定焊縫尺寸是保證焊接質量的關鍵。
經過多年的研究，得出了手弧焊、埋弧焊焊縫尺寸的經驗計算公式，本經驗公式為焊接工藝中確定手弧焊、埋弧焊焊縫尺寸提供了理論依據，具有較強的實用性。
手弧焊焊縫尺寸的經驗計算公式
1、對接焊焊縫尺寸經驗計算公式
根據板厚及焊接方法要求不同，對接焊縫可分為I形焊縫（即不開坡口對接焊縫）、V形坡口對接焊縫、U形坡口對接焊縫。
（1）I形焊縫寬度的經驗計算公式
生產中，一般板厚小于6mm不開坡口，形成I形焊縫，
焊縫寬度：C=δ+2 （1）
式中 δ——工件厚度，mm。
展開 焊縫尺寸經典計算公式，收藏備用
在金屬焊接過程中，焊縫過寬、焊腳尺寸過大，不但焊接接頭受熱嚴重，引起焊縫晶粒粗大，塑性、韌性下降，而且焊接熱影響區較大，易產生焊接應力及變形；再者浪費材料增加成本。
反之，焊縫過窄、焊腳尺寸過小，母材與焊縫可能熔合不良，引起應力集中，同時還使焊縫易產生咬邊、裂紋等焊接缺陷，影響接頭強度。因此正確確定焊縫尺寸是保證焊接質量的關鍵。
經過多年的研究，得出了手弧焊、埋弧焊焊縫尺寸的經驗計算公式，本經驗公式為焊接工藝中確定手弧焊、埋弧焊焊縫尺寸提供了理論依據，具有較強的實用性。
手弧焊焊縫尺寸的經驗計算公式
1、對接焊焊縫尺寸經驗計算公式
根據板厚及焊接方法要求不同，對接焊縫可分為I形焊縫（即不開坡口對接焊縫）、V形坡口對接焊縫、U形坡口對接焊縫。
（1）I形焊縫寬度的經驗計算公式
生產中，一般板厚小于6mm不開坡口，形成I形焊縫，
焊縫寬度：C=δ+2 （1）
式中 δ——工件厚度，mm。
展開 CAE前處理 | 實體焊縫（嘗鮮）
step2 準備焊線
刪除多余分段，將離散的焊線合并為一條，這樣，我們就可以得到一條完整的焊線（圖中深藍色線）：
step3 創建焊縫表面
得到了完整的焊線后，使用advanced→weld→weld創建焊縫表面：
這里需要設置一些參數，主要是兩側焊接的厚度以及網格層數，焊縫的類型以及焊縫的端部形式，按照圖中參數（焊接面厚度2mm，網格兩層，焊縫網格3層）可以得到如下焊縫表面網格：
注意，現在生成的只是焊縫的面網格，并且由于焊縫的插入，原始模型的網格局部一定程度被破壞：
step4 局部面網格重劃
通過remesh，我們可以在保留焊縫連接關系的前提下重新劃分局部網格：
step5 生成焊縫實體
面網格都準備好之后，使用volume mesh快速生成焊縫實體：
這樣就得到了完整的具有網格連接性的焊縫網格（從剖面圖可以看出）：
當然，simlab的weld工具提供了很多焊縫類型：
這些焊縫類型的生成方式略有差異，但是不管哪一種，基本思路都是：面網格 → 焊線→ 布爾操作得到焊縫局部面網格 → 網格修復 → 生成焊縫實體。
【注：如果將焊縫導入到hypermesh中需要進行一步合并重合節點操作?！?來源于： 仿真求知之路 作者：ansys-聰聰
展開 顛覆你三觀的焊縫接頭的正確叫法，你平時說對了嗎？
4.2 坡口型式
坡口焊縫（groove weld）
焊縫在一個或兩個被焊構件之間的坡口內型成，坡口焊縫的典型型式如下：
注：此處注意單邊V型坡口焊縫與K型坡口焊縫的英文。分別是single-bevel-groove weld、double-bevel-groove weld，右側配圖僅樣圖。
角焊縫（fillet weld）
在搭接、T型和角接頭中，連接大體互成直角的兩個表面的焊縫，焊縫的橫截面近乎三角型。下圖為兩種典型的角焊縫，一個是T型接頭的焊縫，一個是搭接接頭的角焊縫。
坡口焊縫與角焊縫組合型式
角焊縫通常會與坡口焊縫與角焊縫組合存在，按照焊縫接頭形式三要素分解，下圖焊縫的正確叫法為，全熔透、K型坡口焊縫+兩側角焊縫、T型接頭。
坡口焊縫與角焊縫組合示意圖
4.3 熔合方式
完全熔合（complete fusion） 在整個要求焊接的母材表面上及所有的焊層和焊道之間都發生熔化。
全熔透焊縫（complete joint penetration，英文簡稱CJP） 焊縫金屬穿過整個接頭厚度范圍內的坡口焊縫（注，含I型坡口）。
半熔透（PJP） 焊縫根部焊縫金屬未穿過的坡口焊縫。
注：此處注意完全熔合與完全熔透的區別。
5.
展開 影響6系鋁合金角焊縫根部裂紋因素
作為焊接質量控制項點之一的鋁合金角焊縫質量，也是高鐵項目中重點控制的內容之一。
相對便于進行RT、UT等體積類無損檢測的對接焊縫而言，對接焊縫質量的好壞易于判斷和掌控。而角焊縫，因其結構因素的限制，在無損的情況下，無法進行內部的體積類檢測，如RT等。為更好地了解角焊的焊后質量，只能通過宏觀斷面或斷裂試驗來驗證。而實際焊接宏觀試樣顯示，鋁合金角焊根部裂紋作為一項關鍵質量問題，常常困擾著鋁合金生產商。
試驗過程
為了研究各外部因素對于6系鋁合金角焊縫質量的影響，分別采用產品中最常見的兩種厚度4mm、10mm的6005A型材進行不同試驗。母材的化學成份如表1，焊接保護氣體為99.999%的高純氬氣。試驗采用熔化極氬弧焊工藝，焊接采用進口奧林康品牌ER5087焊絲，其直徑為1.2mm，詳細的化學成份如表2。
表1 6005A鋁合金化學成份（%）
試驗從焊接時焊槍角度變化、板厚組合變化等方面入手，在各種條件相同的情況下，每次只改變一種影響因素，以驗證其對角焊縫根部裂紋的影響效果。具體的焊接參數見表3。
表3 6005A鋁合金角焊參數
焊接時焊槍角度影響
如圖1所示，采用不同焊槍角度焊接，同時焊絲指向焊縫中心處。通過宏觀金相可以看出：焊槍角度為40o～45o，焊縫成形要比其它焊槍角度時美觀，且立板和底板兩側熔合良好，如圖2b；而焊槍角度為45o～50o區間內時，焊縫底板熔合偏少。通過微觀金相分析，還可以發現：焊槍角度大于50o的情況下，焊縫的根部會出現一條透過熔合線，向焊縫內延伸的收縮溝槽；收縮溝槽的前端，存在細小的微細裂紋，向焊縫中心延伸，如圖3。
展開 ANSYS Mechanical聯合ANSYS nCode DesignLife 在實體焊縫疲勞分析
引言：ANSYS nCode DesigenLife具有強大的焊縫疲勞分析能力，由于分析過程的復雜性， ANSYS Workbench工作平臺預定義7類nCode DesignLife疲勞分析模塊并不包括對于焊縫疲勞的相關分析，需要間接完成。
ANSYS nCode DesigenLife焊縫疲勞分析能夠對薄壁結構進行，同時也能夠基于非薄壁結構進行實體焊縫疲勞模擬，如圖1所示。
實體焊縫疲勞分析，基于結構應力法，對于實體網格建立的焊縫分析具有相當的普適性，相對于熱點應力法，無需對網格進行強制控制。
限于篇幅，本文僅對實體焊縫疲勞分析一般流程進行概述。
① 基于“DesignLife theory”對實體焊縫疲勞分析方法進行概述；
② 基于ANSYS Mechanical創建有限元求解；
③ 基于nCode Weldline創建實體焊縫信息；
④ 基于ANSYS nCode DesignLife進行實體焊縫疲勞求解引擎求解。
圖1
一、實體焊縫模型創建準則
1、ANSYS nCode DesignLife實體焊縫分析方法
ANSYS nCode DesignLife實體焊縫分析理論中對于實體焊縫評估采用結構應力法，與熱點應力法（距離焊趾表面一定距離的兩點或三點，進行線性或二次插值計算來確定焊趾處的熱點應力值，如圖2所示）相比較，結構應力法對于網格無需特殊考慮，對網格敏感程度相對較低。
圖二
結構應力法滿足平衡條件并可以采用結構力學的方法進行計算，結構應力是膜應力和彎曲應力之和。結構應力法需要用戶自定義“Stress Classification Lines (SCL)”應力等級線去確定膜應力和彎曲應力。
展開 角焊縫（殼體）疲勞在ANSYS nCode DesigenLife的創建與計算原則淺述
ANSYS nCode DesigenLife焊縫疲勞分析最初用于汽車行業薄板結構(1-3 mm) 的焊接分析模擬，采用薄殼搭建有限元模型，相關工業應用也都針對于此類結構進行。ANSYS nCode DesigenLife焊縫疲勞分析采用結構應力法進行計算，具有好的網格不敏感性，目前該方法也適用于以實體建模的焊縫疲勞分析。
限于篇幅本文僅針對角焊縫（殼體）焊縫單元創建和計算的準則基于ANSYS nCode Theory手冊進行編寫，關于搭接焊縫、激光焊等請參考相關文獻資料。
兩名筆者水平極為有限，錯誤必然較多，另原稿成稿較早且截取原稿部分并非完整，某種程度未能緊跟相關技術發展，因此嚴禁直接應用于企業項目的產品分析以免造成重大事故和傷害。另外本文建立的焊縫有限元模型不能作為評估焊縫極限強度的方法進行使用。
一、殼體焊縫有限元建模通用原則
不同類型的焊縫形式具有不同的分析方式，需要根據焊縫種類進行分組，每一個有限元輸入分組應對應疲勞引擎中對應的有限元焊縫類型，并設置一個合理的參數數值。
對于以薄殼單元建立焊縫有限元建模具有一定的通用準則：
① 網格應以4節點四邊形單元為主，表達金屬薄板的中面。
② 以單排或雙排殼單元進行焊縫建模表達。
③ 焊縫網格規整，尺寸以5mm為最好，規避三角形網格出現。
④ 疲勞分析焊縫單元需設置特殊焊接屬性。
⑤ 焊縫單元法向保證設置法向朝外。
⑥ 毗鄰焊縫的單元的非平均化節點應力被提取作為焊趾和焊根疲勞計算評估使用，該應力也可以是平均化的或在單元邊長的中點處進行計算，通過在“ANSYS Group Properties”中設置“WeldLocation = MidElementEdge”進行考慮。
展開 
顛覆你三觀的焊縫接頭的正確叫法，你平時說對了嗎？
4.2 坡口型式
坡口焊縫（groove weld）
焊縫在一個或兩個被焊構件之間的坡口內型成，坡口焊縫的典型型式如下：
注：此處注意單邊V型坡口焊縫與K型坡口焊縫的英文。分別是single-bevel-groove weld、double-bevel-groove weld，右側配圖僅樣圖。
角焊縫（fillet weld）
在搭接、T型和角接頭中，連接大體互成直角的兩個表面的焊縫，焊縫的橫截面近乎三角型。下圖為兩種典型的角焊縫，一個是T型接頭的焊縫，一個是搭接接頭的角焊縫。
坡口焊縫與角焊縫組合型式
角焊縫通常會與坡口焊縫與角焊縫組合存在，按照焊縫接頭形式三要素分解，下圖焊縫的正確叫法為，全熔透、K型坡口焊縫+兩側角焊縫、T型接頭。
坡口焊縫與角焊縫組合示意圖
4.3 熔合方式
完全熔合（complete fusion） 在整個要求焊接的母材表面上及所有的焊層和焊道之間都發生熔化。
全熔透焊縫（complete joint penetration，英文簡稱CJP） 焊縫金屬穿過整個接頭厚度范圍內的坡口焊縫（注，含I型坡口）。
半熔透（PJP） 焊縫根部焊縫金屬未穿過的坡口焊縫。
注：此處注意完全熔合與完全熔透的區別。
5. 特殊坡口及參考文件
除了典型的焊縫接頭型式之外，還有一些特殊的焊縫接頭，此處不一一列舉。焊縫接頭對應的美標和具體內容見以下參考文件：
1) AWS A2.4焊接、銅焊和無損檢測標準符號
2) AWS A3.0 標準焊接術語和定義
3) ASME第IX卷 QW – 490 定義及其他章節
4) ASME第NF卷 NF-3226.1（a）-1典型焊縫坡口圖
展開 薄板單面密集焊縫焊后彎曲變形分析
圖1 模型示意圖
薄板尺寸為260 mm×50 mm×2 mm的316 L不銹鋼，在其單面兩側四個邊沿對稱密集分布著四條焊縫.
圖1中所示的AB,BC,DE,EF為四條焊縫，焊縫位置離薄板長邊的距離為6 mm，焊縫AB與焊縫BC，焊縫DE與焊縫EF之間存在一非焊區，距離為30 mm.
圖1所示的結構，焊縫位于薄板的四周，焊接后，由于焊縫的縱向收縮和橫向收縮均會引起薄板構件的撓曲變形，將會發生圖2所示的船形變形.
圖2 船形變形
船形變形主要分為兩部分，一部分為長度方向的彎曲變形∠α，一部分為寬度方向的彎曲變形∠β. tanα=ΔHl/L，L為測點長度方向離端部的距離；tanβ=ΔHB/B，B為寬度方向測點離端部的距離.
長寬比較大的薄板，長度方向的彎曲變形較大. 因此文中主要針對薄板長度方向彎曲變形進行分析.
展開 很多高壓焊工都焊不好角焊縫，這里有詳細說明
對于凹型角焊縫，由于無凸起部分，所以有效焊喉等于實際焊喉。
焊腳尺寸：從接頭根部到角焊縫焊趾的距離。
焊趾：焊縫表面和母材的相交點。
確定角焊縫尺寸時，必須先清楚角焊縫是凸型還是凹型，凸形指焊縫表面隆起產生輕微外凸，它與凸起高度有關。角焊縫的凸起高度與坡口焊縫的加強高相同。
如果焊縫出現凹陷，它表示此焊縫表面出現碟凹。
對此兩種外形，焊腳高度相等的角焊縫的焊縫尺寸表述為“角焊縫剖面中(兩個焊腳等長)所得到的最大等腰直角三角形的直邊?！?因此，凸形角焊縫，焊腳等于焊縫尺寸，但凹型角焊縫焊縫尺寸稍小于其焊腳長度。
來源于網絡
展開 技術 | 滲透檢測在LNG儲罐底板角焊縫的操作步驟
一、引言
大型儲罐在使用中受承載物料量的變化而發生受力狀態變化，尤其在其罐底板角焊縫受到的影響更大，容易產生疲勞裂紋。因此必須經常對其進行跟蹤檢測，以免發生生產事故。儲罐底板角焊縫的無損檢測方法由于結構的限制，常用滲透檢測。
而在對大型儲罐罐底板與壁板的角焊縫進行滲透檢測時，因其受力、結構以及表面光潔程度的影響，需要注意一些操作要點，以保證檢測結果的準確性。所以本文先簡要談談大型儲罐底板與壁板角焊縫的受力情況，然后詳細闡述滲透檢測在大型儲罐底板角焊縫檢測中的應用。
二、型儲罐底板與壁板角焊縫的受力分析
大型儲罐罐底根據儲罐的工作狀態，其底板角焊縫的受力分內外側情況不同。儲罐裝有液體物料時，罐底板受到液體的向下的靜壓力Fl,罐壁受到液體向外的作用力F2 ,罐底板外側邊緣板受地面向上的作用力F3。從而導致內側焊縫受橫向拉應力m,外側焊縫受橫向壓應力n。另外，兩側焊縫都受縱向拉應力q。焊縫截面受力如圖1。
圖1 罐底板、壁板和焊縫截面受力圖
如果底板角焊縫外側和內側焊縫中存在橫向開口缺陷，則內側焊縫中的開口缺陷受拉應力的作用而張開，外側焊縫中的開口缺陷受到壓應力作用而閉合。儲罐卸料后，焊縫中的應力就會得到松弛。由于儲罐在使用的過程中須進行反復裝卸料操作，儲罐角焊縫承受頻繁的交變載荷，如果焊縫處存在焊接缺陷，容易產生疲勞性裂紋。
那么如何進行探傷呢？
三、 罐底角焊縫探傷步驟
首先儲罐底角焊縫采用溶劑去除型著色檢測法。
探傷前的準備
預先將罐體清空洗凈吹干，人罐作業前要進行罐內含氧量和有害氣體測量，符合探傷操作的相關規定。
焊縫表面清理清理
角焊縫兩側油漆、油垢、泥漿和銹蝕等異物，使露出焊縫金屬。
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