損傷破壞的案例
『分享』層合復合材料沖擊損傷破壞過程研究(數值分析).
層合復合材料沖擊損傷破壞過程研究(數值分析).
層合復合材料沖擊損傷破壞過程研究(數值分析).pdf
層合復合材料沖擊損傷破壞過程研究宏觀(破壞準則).pdf
COMSOL細觀混凝土砂漿及界面過渡區受壓損傷破壞
建立砂漿、骨料、界面過渡區（ITZ, Interface Transition Zone）的混凝土細觀模型對于深入理解混凝土材料的性能及其損傷破壞機理至關重要。本案例介紹在COMSOL內建立包含多邊形骨料及ITZ的混凝土細觀模型，并對其受壓損傷破壞進行研究。
隨機多邊形骨料混凝土細觀模型采用CAD隨機多邊形顆粒插件建模，將模型中的骨料、ITZ、基體分別另存為dxf格式文件。此CAD樣圖也可在以下鏈接中下載獲取。
CAD隨機多邊形顆粒
將導出的dxf文件依次導入到COMSOL內，并通過布爾操作形成混凝土細觀模型。
對模型進行材料指定，對骨料、砂漿、ITZ分別設置對應密度、楊氏模量及泊松比，同時設置損傷參數，并對模型進行網格劃分。
模型下表面設置為固定約束，上表面指定位移，模擬混凝土試塊受壓狀態，提交計算完成研究。
展開 2025大賽優秀作品 | 強動載作用下拱壩動態響應和損傷破壞的數值模擬研究
image_process=/format,webp" data-initial-src="https://img.jishulink.com/202601/attachment/7ee93cda9eda4cce901757a9edb47ec9.png">
</figure>
</figure><p>鑒于低截面厚度拱壩在恐怖襲擊及爆炸事故中的顯著風險，本研究基于LS-DYNA軟件建立了某原型拱壩的精細化三維數值模型，旨在研究其在水下爆炸強動載作用下的動態響應與損傷破壞機理。數值模擬考慮了兩種TNT當量（100 kg與 200 kg）及兩種爆炸深度（水面下12.5 m和25 m）的水下爆炸工況，實現了爆炸沖擊波-水體-壩體相互作用的完全耦合高精度模擬。模型完整再現了結構從微損傷萌生、宏觀裂縫擴展直至最終失穩潰壩的全過程損傷演化，并特別計入了壩體損傷后庫水壓力的持續作用機制。研究結果表明：壩頂區域為結構最薄弱部位，損傷破壞易在此處萌生并發展。爆炸當量與爆炸深度的變化均顯著影響壩體損傷程度，其中在相同爆炸當量下，增大爆炸深度可顯著減輕拱壩的損傷。拱壩在水下爆炸作用下的破壞過程可分為三個階段：i）初始損傷階段；ii）損傷發展階段；iii）潰壩階段。本研究所建立的精細化模型及模擬方法，為深入理解低截面厚度拱壩在極端荷載下的失效機理及其安全防護設計提供了重要依據。
展開 ABAQUS二維混凝土細觀靜力學單軸壓縮損傷破壞模擬案例
ABAQUS二維混凝土細觀靜力學單軸壓縮損傷破壞模擬
https://www.yqgqt.org.cn/video/c247256
LS-DTYNA 用來處理結構損傷破壞的方法匯總
LS-DTYNA 用來處理結構損傷破壞的方法匯總
1、*CONSTRAINED_TIED_NODES_FAILURE
首先必須把單元間共節點的節點離散，可以采用ls-prepost或femp實現。然后在通過matlab或者其他語言編寫小程序，對位于同一個位置的節點建立節點集，添加*CONSTRAINED_TIED_NODES_FAILURE關鍵字。采用此方法來實現裂紋模擬的缺點是前處理太麻煩。應用實例可參考白金澤《lsdyna3d基礎理論與實例分析》。
2、mat_add_eroson
關于這個關鍵字本版內有很多討論，可以搜索一下。需要注意的是，在lsdyna 971R4之前的版本中，這個材料模型所帶的失效模式均只適用于單點積分的二維和三維實體單元。但是在R4之后的版本中，這個關鍵字有了很大的改進：
1、去除了單點積分的限制，同時還支持3維殼單元和厚殼單元中的type1和type2。
2、可以定義初始損傷值，增加了幾種損傷模型，具體可以參考lsdyna 971R5版的關鍵字。
3、帶有失效的材料模型
有些材料模型本身就帶有失效的，可以定義單元的失效來模擬裂紋的拓展。如*MAT_PLASTIC_KINEMATIC等。如果某些材料模型不帶失效模式，可以采用方法2，或者通過自定義材料本構來實現裂紋的模擬。
4、帶有失效模型的接觸或者用彈簧單元來模擬裂紋
這個方法個人覺得有些牽強，但是在有些文獻中也見過。在定義裂紋前必須已知可能出現裂紋的區域，通過帶有失效模式的面對面的綁定接觸CONTACT_TIED_SURFACE_TO_SURFACE_FAILURE或者用彈簧單元來模擬裂紋面。
展開 使用COMSOL5.5建立脆性材料壓縮摩擦剪切破壞的損傷模型 ￥19.89
使用COMSOL5.5建立脆性材料壓縮摩擦剪切破壞的損傷模型，使用非局部本構模型，包含源程序和論文（非本人所做，僅收取資料查找費）
單軸壓縮實驗
論文截圖
注1：上述所有資料源于本人辛苦收集，這里僅收取部分資料查找費，大家按需下載。
注2：上述所有資料均不答疑，購買后不退不換。
注3：如有侵權，請聯系本人，將立即下架。
煤巷掘進突出危險性分析
圖中顏色表示破壞標記 的計算值，當 大于+1為拉伸破壞區（包含瓦斯壓力的貢獻），小于-1為剪切破壞區（與瓦斯壓力無關）。
圖2
煤巷放炮掘進前中心剖面的損傷破壞分布
（上隅角和正壁面附近煤體破裂最嚴重，支護前端頂煤有破裂）
炮掘
圖3
煤巷放炮掘進步中心剖面的損傷破壞分布
炮掘
圖4
煤巷放炮掘進第10非平衡步中心剖面的損傷破壞分布
（淺到紅色為拉伸破裂區，深藍色為剪切滑移破裂帶，向前方和上方發展）
炮掘
圖5
煤巷放炮掘進第20非平衡步中心剖面的損傷破壞分布
炮掘
圖6
煤巷放炮掘進第40非平衡步中心剖面的損傷破壞分布
圖7
煤巷放炮掘進第81非平衡步中心剖面的損傷破壞分布
由圖可見，演化到第20非平衡步后，以拉伸破裂為特征的瓦斯突出陣面推進趨緩，剪切滑移帶仍在發展。
圖8~9為煤巷掘進前和放炮瞬間的瓦斯壓力分布。
圖8
煤巷放炮掘進前中心剖面的瓦斯壓力分布
炮掘
圖9
煤巷放炮掘進步中心剖面的瓦斯壓力分布
煤巷放炮掘進時，工作面新煤壁發生明顯滑移，在上隅角往里的煤體中形成剪切滑移帶，如圖10所示。
展開 幾篇復合材料方面的文章和大家分享
NO.1
層合復合材料沖擊損傷破壞過程研究I.PDF
層合復合材料沖擊損傷破壞過程研究(I)——宏觀破壞準則.PDF
層合復合材料沖擊損傷破壞過程研究(I)——數值分析.PDF
纖維復合材料損傷過程的數值模擬.PDF
原來它們是造成光學薄膜損傷的影響因素
今天為大家分享一下關于造成光學薄膜損傷影響因素的內容，歡迎大家學習一下哦！
薄膜厚度
隨著光學薄膜的厚度增加，LIDT會迅速減小。首先，光學薄膜中可能出現的駐波場分布直接受光學薄膜厚度大小的影響，從前面的分析可知，激光與薄膜相互作用的場效應首先發生在靠近空氣的幾個膜層厚度中；其次，由于應力的累積效應，單一膜層內的應力總是會隨著膜層數目的增加而增加：最后，雜質缺陷吸收的概率隨著光學薄膜的厚度逐漸增大而增加，導致吸收源變多，從而使薄膜更易于發生損傷。
薄膜內雜質缺陷
對于一般的電介質光學薄膜來說，非線性吸收效應作用不大，此時光學薄膜中的雜質缺陷是導致激光破壞的重要因素。鍍膜前對基底的加工、清洗、處理等過程會不可避免地引入雜質：蒸發鍍膜過程中，往往在鍍膜材料中會形成雜質，主要有異于原材料的污染介質、膜層非正常生長而形成的結瘤和微孔以及材料非正常結合的覆蓋物等。由于雜質缺陷在光學薄膜中的存在，增大了激光作用時被損傷破壞的可能，降低了光學薄膜的LIDT。另外，作為吸收激光能量的潛在熱源，膜層內雜質區域熱量的異常吸收和積累總是會引起局部區域材料體積膨脹，膜層內部產生應力，進而發生損傷。
薄膜制備工藝
由于光學薄膜的沉積技術、制備原理、方法和工藝的不同，導致薄膜特性差異明顯，如微觀結構不同、折射率等光學參數不同、雜質缺陷的引入量不同等，這些因素都會影響薄膜的激光損傷破壞機理和過程，因此有不同的破壞閾值。對于蒸鍍法，適當增大沉積速率會促使薄膜向著顆粒細小且致密的方向生長形成膜層，增大了薄膜的折射率。而薄膜的晶粒尺寸、吸收效應和殘余應力都會隨沉積溫度的升高而變大，這些都會減小薄膜的LIDT。例如，離子束輔助沉積最突出的特點是使薄膜變得致密，有利于提高LIDT。
展開 使用Abaqus求解金屬材料斷裂破壞實例
本文簡單介紹使用Abaqus計算帶有漸進損傷破壞參數的韌性金屬模型，圖 1為典型材料漸進損傷曲線，其中A點為漸進損傷起始點，AB段為材料損傷過程，點B為材料完全失效點。
圖 2為Abaqus漸進損傷破壞相關參數，Fracture strain為破壞應變、stress triaxiality為應力三軸度、strain rate為破壞應變率、displacement at failure為漸進損傷失效位移。
算例:
該模型分為兩部分，上端為限位座，限位座兩螺栓孔為固定約束，下端為限位塊，限位塊整個為剛性體，剛性參考點處施加強制位移，兩部分接觸位置定義接觸關系。
下表為整個模型的計算結果
使用abaqus求解金屬材料斷裂破壞實例.pdf
展開 考慮鉆孔周圍損傷變形的多場分析
本案例耦合損傷場-擴散場-滲流場-煤層變形場，探討損傷前后煤體應力應變以及滲透率變化。用到的損傷模型為如圖1，此損傷破壞模型在巖石中應用廣泛。該損傷模型需要反復迭代，累計損傷，直至穩定，此過程煤體彈性模量逐漸減小。本案例的幾何模型為煤層順層鉆孔開采，頂部為垂直地應力，左右兩邊為棍支撐，下邊為固定約束，如圖2。假設煤層為各向同性均質，研究鉆孔周圍損傷破壞情況。
圖3為應力分布狀況，不考慮鉆孔損傷時，在鉆孔周圍不存在應力卸壓區，而考慮鉆孔損傷時，在鉆孔周圍出現卸壓區、集中區與原始應力區，如圖3所示。損傷過程，鉆孔周圍彈性模量減小，強度減小，處于軟化階段，此時受到的應力降低，直至發生破壞。鉆孔周圍損傷量如圖4所示，越靠近鉆孔，損傷量越大，即煤體發生的破壞程度越大，同時破壞產生了次生裂隙，使得鉆孔周圍煤層滲透率增大。鉆孔周圍最大滲透率比初始滲透率大180倍左右，增幅明顯。圖5為鉆孔周圍瓦斯壓力分布狀況，在損傷區瓦斯壓力明顯降低，與此區域滲透率增透有關。該案例做出部分展示，模型還有待完善，歡迎大家討論交流。
圖1 損傷控制方程
圖2 幾何模型及邊界條件
圖3 應力狀態分布
圖4 鉆孔周圍損傷量與滲透率比值情況
圖5 鉆孔周圍瓦斯壓力分布狀況
圖7 不同加載步時損傷分布
展開 
ANSYS/LS-DYNA不同傾斜角度炮孔的臺階延期爆破模擬-PBM-FEM ￥80
對于爆破案例來說，網格的質量直接影響力的傳遞連續性、損傷破壞效果等，因此，前處理中網格處理的越好，能夠得到更真實的模擬效果。對于一般的規則炮孔，可通過常用的切分方式，使其滿足網格映射和掃掠的要求，當模型中存在傾斜甚至異性炮孔時，模型網格劃分就變得十分繁瑣，尤其是真三維模型案例中。
本文案例為不同傾斜角度炮孔裝藥方式下的臺階延期爆破案例。整體采用PBM-FEM粒子爆破法，與流固耦合算法相比節約了大量計算時間。
k文件見附件：可供參考學習！
ANSYS/LS-DYNA傾斜炮孔裝藥方式下隧道爆破案例 ￥40
對于爆破案例來說，網格的質量直接影響力的傳遞連續性、損傷破壞效果等，因此，前處理中網格處理的越好，能夠得到更真實的模擬效果。對于一般的規則炮孔，可通過常用的切分方式，使其滿足網格映射和掃掠的要求，當模型中存在傾斜甚至異性炮孔時，模型網格劃分就變得十分繁瑣，尤其是真三維模型案例中。
本文案例為不同傾斜角度炮孔裝藥方式下的隧道爆破案例。
采用的是常用的流固耦合算法，網格處理方式在k文件當中可知曉，可為大家提供參考。
ABAQUS損傷斷裂 (例1) 金屬切割或沙柳切割斷裂 ￥26.67
1)該模型模擬了材料在旋轉切割下的損傷斷裂全過程，模型考慮了材料的彈性變形，塑性應變，損傷破壞的標準，損傷演化及斷裂的全過程，并考慮了溫度的影響；
2)模型可用于模擬沙柳切割過程，金屬切割過程及材料的損傷斷裂過程。
[分享] ANSYS/FE-SAFE疲勞分析資料
ANSYS/FE-SAFE 是專業的疲勞分析軟件,操作簡單,條理清楚, 很容易上手;
不過要對疲勞理論及材料損傷破壞理論熟練掌握,
使用這個軟件或其它疲勞分析軟件的朋友,歡迎交流.
QQ: 460813828
高級結構疲勞分析ANSYS_FE-SAFE.pdf
