帶輪的案例
基于數(shù)值模擬的多楔帶輪的內(nèi)筒端面瓣齒成形模具設(shè)計
常見端面齒聯(lián)軸器的齒形結(jié)構(gòu)多設(shè)計成60°或90°錐形，通過所有齒端面嚙合在一起，由于該種接頭方式是自定心的，扭矩傳動過程中不發(fā)生延遲，故端面齒嚙合接頭被用于非常高轉(zhuǎn)速的渦輪機，扭矩輸出端一側(cè)多連接鋼制軸結(jié)構(gòu)、齒盤、機械轉(zhuǎn)子、皮帶輪以及曲柄等配套零件。與齒輪傳動不同，端面齒嚙合傳動的關(guān)鍵特征是接連處的受力面是錐形齒面，故只需螺栓固定或通過對外部殼體施加彈簧壓力來施加一個軸向載荷，使齒面嚙合結(jié)構(gòu)收緊，從而不會產(chǎn)生反彈，這種不反彈也減少了磨損，且當出現(xiàn)微磨損導(dǎo)致松動時，為避免跳齒，可通過擰緊固定螺栓等方式達到恢復(fù)齒面嚙合緊度。當力矩達到15000kN·m 時，可以實現(xiàn)無磨損傳遞。
帶端面瓣齒結(jié)構(gòu)的多楔帶輪多用于發(fā)動機曲軸扭轉(zhuǎn)傳動系統(tǒng)中，其工作原理與端面齒聯(lián)軸器相似，而瓣齒結(jié)構(gòu)不同于錐形齒形對稱結(jié)構(gòu)，該類齒形結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，不同于以往的的車削成形，多采用閉式模鍛通過一次沖壓成形，由于傳動系統(tǒng)的精準度和穩(wěn)定性要求較為嚴格，故對端面瓣齒結(jié)構(gòu)的表面質(zhì)量和尺寸精度提出很高的要求。
零件工藝分析
本次以發(fā)動機傳動系統(tǒng)中的某多楔帶輪為研究對象，其主要特征是包括內(nèi)筒端面瓣齒、外壁多楔齒、腹板三部分，具有端面瓣齒多楔帶輪的三維零件圖如圖1 所示，采用閉式模鍛一次成形內(nèi)筒端面瓣齒的復(fù)雜結(jié)構(gòu)，由于實際生產(chǎn)過程中存在成形噸位過大且端面瓣齒表面質(zhì)量差等缺陷，工藝過程要求內(nèi)筒端面瓣齒成形載荷控制在600kN 左右，內(nèi)筒端面瓣齒結(jié)構(gòu)及尺寸如圖2 所示。本次主要研究內(nèi)容：針對零件局部結(jié)構(gòu)成形的特殊性，設(shè)計成形模具并根據(jù)成形結(jié)果進行模具結(jié)構(gòu)優(yōu)化，保證端面瓣齒結(jié)構(gòu)成形飽滿和成形質(zhì)量滿足要求。
展開 1600 噸汽車空調(diào)電磁離合器帶輪板鍛成形線
其工作原理是：電磁線圈固定在壓縮機外殼上，驅(qū)動盤與壓縮機的主軸相連接，皮帶輪通過軸承安裝在壓縮機的外殼上，可以自由轉(zhuǎn)動。當電源接通時，電磁離合器將發(fā)動機的動力傳遞給壓縮機主軸，使壓縮機處于工作狀態(tài)；當電源斷開時，電磁離合器便切斷壓縮機與發(fā)動機的聯(lián)系，使壓縮機停止工作。從汽車空調(diào)電磁離合器的工作原理中可以看出，皮帶輪主要是受轉(zhuǎn)速和摩擦力的影響。因此為充分驗證熱鍛皮帶輪和板鍛皮帶輪的強度，現(xiàn)將熱鍛皮帶輪和板鍛皮帶輪在同一工況下進行張力試驗。
試驗工況：加載載荷3578N，轉(zhuǎn)速6000rpm，運轉(zhuǎn)次數(shù)1000 萬次，測試件數(shù)量為熱鍛皮帶輪2 件，板鍛皮帶輪2 件。
經(jīng)張力試驗后的板鍛皮帶輪和熱鍛皮帶輪如圖8、圖9 所示，經(jīng)過1000 萬次運轉(zhuǎn)后，在顯微鏡下觀察，發(fā)現(xiàn)2 件熱鍛皮帶輪(3# 和4#) 的橋部出現(xiàn)微小的細微裂紋，而在對2件板鍛皮帶輪(1#和2#)的橋部進行觀察時未發(fā)現(xiàn)任何裂紋。由板鍛皮帶輪和熱鍛皮帶輪的張力試驗可知：板鍛皮帶輪橋部的強度遠遠要高于熱鍛皮帶輪橋部的強度，因此可以斷定板鍛皮帶輪的強度要高于熱鍛皮帶輪的強度。
結(jié)束語
依據(jù)客戶產(chǎn)品工藝升級以及提高生產(chǎn)效率的需求，我司將冷鍛技術(shù)作為汽車電磁空調(diào)離合器帶輪生產(chǎn)的首選，并實現(xiàn)了汽車電磁空調(diào)離合器帶輪的自動化生產(chǎn)，取得了良好的效果。
——來源：《鍛造與沖壓》2021年第9期
展開 用SolidWorks畫一個四輪循環(huán)帶輪
四輪循環(huán)帶輪
建模步驟
1.零件1——輪。
2.零件2——軸。
3.零件3——固定軸套。
4.零件4——皮帶。
5.新建一個裝配體，插入3個零件，添加配合。固定軸套設(shè)為固定。保存裝配體，后面作為子裝配體使用。
6.再次新建裝配體，插入子裝配體。右鍵——使子裝配體為柔性。用鼠標拖動滾輪，要能夠正常轉(zhuǎn)動。（不設(shè)為柔性，輪是不會動的）
7.在子裝配體里找零件——輪，顯示草圖。這個草圖圓方便配合。
8.插入皮帶，草圖也是顯示狀態(tài)。
9.輪的草圖——圓與皮帶的草圖——半圓：重合 。同軸心可以不要。
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各種 HTD 3M 同步帶輪，帶 12、15、20、24、40、45、46、48、60、72、120 齒有軸和無軸。
RecurDyn 成功案例：驅(qū)動器組件的旋轉(zhuǎn)輪發(fā)生的油帶預(yù)測
產(chǎn)品
:
驅(qū)動程序
仿真目的: 再現(xiàn)驅(qū)動器活塞桿內(nèi)部的油帶現(xiàn)象
由于驅(qū)動器機身產(chǎn)生的油帶（厚污層），產(chǎn)生了電阻，導(dǎo)致產(chǎn)品性能下降。為了改進，建立了能模擬再現(xiàn)這一現(xiàn)象的模型，并通過Particleworks建立虛擬模型。再現(xiàn)了與實驗相同形狀的油帶，并隨后將其用于模型的優(yōu)化。
RecurDyn 成功案例：旋轉(zhuǎn)輪（驅(qū)動軸總成）的油帶預(yù)測
研究產(chǎn)品: 驅(qū)動軸
分析目標：預(yù)測油帶的形狀并與物理試驗:預(yù)測油帶的形狀并與物理試驗對標
在物理試驗中，由于油膜具有一定厚度，會在驅(qū)動軸轉(zhuǎn)輪上呈現(xiàn)出非常明顯的形狀。利用Particleworks建立虛擬樣機模型，準確地復(fù)現(xiàn)油帶的形狀。
【帶傳動專欄】基于RecurDyn 的人字齒同步帶齒廓齒形對傳動性能的影響
圖7 C點在松緊邊移動過程中的橫向振動
Fig.7 Transverse vibration of point C during the movement of the loose and tight edge
2.5 從動輪角速度誤差
圖8所示為從動輪角速度隨時間變化的規(guī)律，從動帶輪角速度不是常數(shù)，是隨時間的波動量，表明從動輪存在傳動誤差。帶的松、緊邊振動引起帶長瞬時變化以及帶輪的多邊形效應(yīng)，使松、緊邊帶長變化引起從動輪傳動誤差或角速度波動。誤差與振動振幅正相關(guān)，因此，具有帶橫向振動幅值變化相同規(guī)律，從動輪角速度波動幅值由小到大順序依次為新型、RU型和ZA型人字齒同步帶傳動。
圖8 從動輪角速度波動規(guī)律
Fig.8 Law of fluctuation of angular velocity of driven wheel
2.6 帶張力波動變化規(guī)律
圖9所示為帶上的C點在緊邊帶運動過程中帶張力的波動量隨運動時間變化規(guī)律。帶張力的波動是由帶運動過程中振動引起的。3 種帶材料屬性相同，因此，帶張力波動幅值與帶的振動幅值正相關(guān)。圖9驗證了張力波動幅值由小到大順序依次為新型、RU型和ZA型人字齒同步帶，與振動幅值順序相同。
圖9 帶張力波動量隨時間變化規(guī)律
Fig.9 Variation of tension fluctuation of belt with time
3 結(jié)論
采用剛?cè)狁詈霞夹g(shù)和多體動力學(xué)仿真技術(shù)對新型人字齒同步帶、RU 型人字齒同步帶、ZA 型人字齒同步帶進行了動態(tài)仿真分析，得出如下結(jié)論：
（1）通過對完全嚙合區(qū)帶齒與強力層應(yīng)力分布規(guī)律以及齒根特定點應(yīng)力分布規(guī)律的分析與研究得出，新型人字齒同步帶在傳動過程中帶齒齒根應(yīng)力小、承載能力強、具有更高疲勞壽命，其次為RU 型人字齒同步帶。
展開 基于數(shù)值模擬的鈑制帶輪旋壓成形試驗研究及缺陷分析
鈑制帶輪殼體是汽車傳動系統(tǒng)上的一類關(guān)鍵零件，具有傳遞扭矩、穩(wěn)定轉(zhuǎn)速和減振降噪等多功能集成。帶輪這類回轉(zhuǎn)體零件結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，多通過薄板材旋壓成形。該成形工藝具有高尺寸精度、高材料利用率、少車削加工、低設(shè)備要求等多種優(yōu)勢，逐步取代了過去精鍛、鑄機加工、沖壓脹形及沖壓焊接皮帶輪等方法。鈑制帶輪旋壓成形是通過旋輪沿徑向進給作用于坯料，使變形區(qū)材料沿軸向和徑向漸進塑性流動的成形過程。鈑制帶輪殼體零件在汽車零部件等制造行業(yè)應(yīng)用前景廣闊，一般情況下成形過程分為旋壓增厚成形階段和旋齒成形階段，由于國內(nèi)的鈑制帶輪旋壓成形技術(shù)并不成熟，在旋壓增厚成形階段多存在材料折疊裂紋等成形缺陷。文章針對某鈑制帶輪的旋壓成形過程開展相關(guān)研究，通過優(yōu)化旋壓預(yù)制坯結(jié)構(gòu)及成形過程，解決成形過程中零件上端過渡位置的材料折疊缺陷，并根據(jù)模擬結(jié)果成功進行生產(chǎn)試制。研究結(jié)果對旋壓帶輪工業(yè)生產(chǎn)具有一定的指導(dǎo)意義。
鈑制帶輪旋壓成形工藝分析
鈑制帶輪的結(jié)構(gòu)特征
該帶輪的結(jié)構(gòu)特征如圖1所示，帶輪材料為DD13鋼。基本力學(xué)性能如下：屈服強度325MPa，密度7.851g/cm3，彈性模量205GPa，泊松比0.29。零件結(jié)構(gòu)特點為帶多楔齒，外壁厚度5.0mm，齒底到外壁內(nèi)側(cè)距離1.68mm，齒頂圓角半徑均為0.30mm，帶輪高度為25.5mm，直徑為143.0mm。由于零件沖壓結(jié)構(gòu)材料厚度多為3.0mm，故母材厚度選擇為3.0mm。綜合考慮旋壓后車加工同軸度要求和細節(jié)A中齒結(jié)構(gòu)尺寸，該帶輪旋齒前最小壁厚應(yīng)不小于3.4mm。
圖1 五楔帶輪結(jié)構(gòu)示意圖
成形工藝分析
對于存在上下凸筋和多楔齒結(jié)構(gòu)的帶輪復(fù)雜外壁，結(jié)合零件特征結(jié)構(gòu)旋壓成形工藝要求，并從節(jié)約材料和減少工藝步驟角度考慮，采用旋彎增厚成形工藝使板坯外緣一次增厚。整形后，確保其滿足后續(xù)零件旋齒成形的厚度要求。
展開 基于動力學(xué)的發(fā)動機正時皮帶怠速噪聲仿真分析及試驗研究
曲軸帶輪至惰輪間的皮帶段為第1段，惰輪至進氣凸輪帶輪間的皮帶段為第2段，進氣凸輪帶輪至排氣凸輪帶輪間的皮帶段為第3段，排氣凸輪帶輪至張緊輪間的皮帶段為第4段，張緊輪至曲軸帶輪間的皮帶段為第5段。
圖2 正時系統(tǒng)布置圖
試驗過程中，人為采用一個滾輪分別壓緊每段皮帶的中間部位來對比該“咕咕”噪聲的變化，發(fā)現(xiàn)當壓緊第2段皮帶后240～290 Hz和350～400 Hz噪聲明顯減小，同時壓緊第2和3段皮帶后該“咕咕”聲消失，如圖3所示。故可判斷該頻段的“咕咕”噪聲由第2和3段皮帶產(chǎn)生且第3段皮帶噪聲頻率為290～350 Hz。
圖3 各段皮帶噪聲貢獻量
1.3 噪聲產(chǎn)生機理分析
皮帶自振頻率計算公式為:
(1)
式中,f0為皮帶自振頻率，Hz；l為皮帶跨距，mm；T為皮帶張力，N；w為皮帶單位長度的質(zhì)量，kg/mm，本文中為7.66×10-5 kg/mm。
由系統(tǒng)布置圖可知第2段皮帶跨距與第3段皮帶跨距接近132 mm，由式(1)計算得到怠速時第2和第3段的皮帶自振頻率如表1所示。其中怠速時第2段和第3段皮帶的動態(tài)張力由正時皮帶系統(tǒng)動力學(xué)計算得到。如圖4所示，第2段皮帶動態(tài)張力為310～950 N，第3段皮帶動態(tài)張力為470～800 N。
表1 第2和3段皮帶自振頻率
圖4 第2段和第3段皮帶怠速動態(tài)張力
由表1可知第2段皮帶自振頻率約為241～421 Hz，第3段皮帶自振頻率約為295～385 Hz，兩段皮帶在怠速時的自振頻率重疊度大，存在共振，進一步導(dǎo)致噪聲加劇。同時兩段皮帶的自振頻率均涵蓋了正時皮帶的嚙合頻率，怠速920 r/min時正時皮帶的嚙合頻率為[15]:f=N×n/60=23×920÷60=352.6 Hz，其中N為主動輪齒數(shù)，n為怠速轉(zhuǎn)速。
展開 基于Abaqus在汽車張緊器結(jié)構(gòu)分析中的應(yīng)用(一)
1.案例背景
如圖1所示，某汽車產(chǎn)品的張緊器裝在發(fā)動機上運行的時候，皮帶會逐漸從帶輪上沿A---B的方向滑脫掉。而且，圖中標識的部分會出現(xiàn)很大的縫隙，即擺臂與底座之間會在一側(cè)出現(xiàn)縫隙。
圖一
分析思路：
1.驗證擺臂、底座、等部件的強度；
2.驗證尼龍襯套與尼龍墊板受壓后的彈性變形量，是否會導(dǎo)致垂直度不好的問題。
2.張緊器使用材料屬性
3.分析工況一：帶張力400N
如圖2所示，箭頭所指方向為皮帶對帶輪施加的力的方向，也是皮帶繞過帶輪的方向，在帶張力的作用下，擺臂會出現(xiàn)一定的側(cè)傾，因而導(dǎo)致帶輪出現(xiàn)傾斜.。分析正常工作位置（將張緊器加載到工作位置，此時皮帶張力約400N）下各部件的受力情況。
4.分析結(jié)果-應(yīng)力云圖
4.1整體應(yīng)力云圖
整體最大應(yīng)力發(fā)生在芯軸上，最大值為：87.04Mpa，沒有超過所用材料45#鋼的屈服強度（355Mpa）。
4.2 張緊臂及殼體應(yīng)力云圖
4.3 阻尼件及壓蓋應(yīng)力云圖
4.4 尼龍襯套及尼龍墊應(yīng)力云圖
4.5 芯軸應(yīng)力云圖
芯軸最大應(yīng)力值為87.04Mpa，小于所用材料的屈服強度（355Mpa）。
4.6 彈簧墊片及帶輪應(yīng)力云圖
4.7 螺絲及蓋板應(yīng)力云圖
5.分析結(jié)果-位移云圖
5.1 整體位移云圖
整體位移變化最大值發(fā)生在帶輪上，大小為0.1054mm。
5.2 尼龍墊及尼龍襯套位移云圖
5.3 芯軸位移云圖
張緊器處在正常工作位置時，芯軸最大位移發(fā)生在頂部，大小為0.0174mm。
5.4 張緊臂位移云圖
張緊臂最大位移發(fā)生在安裝軸承處，大小為：0.074mm。
展開 基于Abaqus在汽車張緊器結(jié)構(gòu)分析中的應(yīng)用(二)
（續(xù)上）
6.分析工況二：帶張力900N
如圖3所示，箭頭所指方向為皮帶對帶輪施加的力的方向，也是皮帶繞過帶輪的方向，在帶張力的作用下，擺臂會出現(xiàn)一定的側(cè)傾，因而導(dǎo)致帶輪出現(xiàn)傾斜.。分析正常工作位置（將張緊器加載到工作位置，此時皮帶張力約900N）下各部件的受力情況。
圖3
7.分析結(jié)果-應(yīng)力云圖
7.1 整體應(yīng)力云圖
整體最大應(yīng)力發(fā)生在芯軸上，最大值為：196.5Mpa，沒有超過所用材料45#鋼的屈服強度（355Mpa）。
7.2 張緊臂及殼體應(yīng)力云圖
7.3 阻尼件及壓蓋應(yīng)力云圖
7.4 尼龍襯套及尼龍墊應(yīng)力云圖
7.5 芯軸應(yīng)力云圖
7.6 彈簧墊片及帶輪應(yīng)力云圖
7.7 螺絲及蓋板應(yīng)力云圖
8.分析結(jié)果-位移云圖
8.1 整體位移云圖
整體位移最大值發(fā)生在帶輪上，大小為0.221mm。
8.2 尼龍墊及尼龍襯套位移云圖
8.3 芯軸位移云圖
張緊器處在正常工作位置時，芯軸最大位移為0.036mm。
8.4 張緊臂位移云圖
張緊臂最大位移發(fā)生在安裝軸承處，大小為：0.074mm。
展開 
【專業(yè)知識】這些簡單的機械知識，你還記得多少？
答：1）小帶輪直徑越小，帶的彎曲應(yīng)力越大，所以為了避免帶彎曲應(yīng)力過大，要限制小帶輪最小直徑；2）主動輪包角α1影響帶的最大有效拉力，α1越小帶的最大有效拉力越小，為了增大帶傳動的最大有效拉力，防止打滑，一般α1≥120°；3）帶速過小表示小帶輪直徑過小，將使所需的有效拉力 Fe 過大，導(dǎo)致帶的根數(shù) z 過多，使得帶傳動結(jié)構(gòu)變大；帶速過大則離心力 Fc 過大，所以帶速應(yīng)在（ 5～25）m/s。
19、滾動螺旋的優(yōu)缺點。
答：優(yōu)點——1）磨損很小，還可以用調(diào)整方法消除間隙并產(chǎn)生一定預(yù)變形來增加剛度，因此其傳動精度很高，2）不具有自鎖性，可以變直線運動為旋轉(zhuǎn)運動。缺點——1）結(jié)構(gòu)復(fù)雜，制造困難，2）有些機構(gòu)中為了防止逆轉(zhuǎn)而需另加自鎖機構(gòu)。
20、鍵的選擇原則？
答：類型選擇和尺寸選擇兩方面：型選擇應(yīng)根據(jù)鍵連接的結(jié)構(gòu)特點，使用要求和工作條件選擇 尺寸選擇應(yīng)按照符合標準規(guī)格和強度要求來取定，鍵的尺寸為截面尺寸（鍵寬b*鍵高h）與長度L，截面尺寸b*h由軸的直徑d由標準中選定，鍵的長度L一般可按輪轂的長度而定，即鍵長L≦輪轂長度，而導(dǎo)向平鍵則按輪轂的長度及滑動距離而定一般輪轂長度L’≈（1.5－2）*d
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展開 復(fù)雜機械動圖，工程師未必都能看得懂
03 帶傳動
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帶傳動是利用張緊在帶輪上的柔性帶進行運動或動力傳遞的一種機械傳動。根據(jù)傳動原理的不同，有靠帶與帶輪間的摩擦力傳動的摩擦型帶傳動，也有靠帶與帶輪上的齒相互嚙合傳動的同步帶傳動。
04 齒輪傳動
▼
此結(jié)構(gòu)類似于汽車差速器，主要由左右半軸齒輪、兩個行星齒輪及齒輪架組成。
發(fā)動機的動力經(jīng)傳動軸進入差速器，直接驅(qū)動行星輪架，再由行星輪帶動左、右兩條半軸，分別驅(qū)動左、右車輪。差速器的設(shè)計要求滿足:(左半軸轉(zhuǎn)速)+(右半軸轉(zhuǎn)速)=2(行星輪架轉(zhuǎn)速)。當汽車直行時，左、右車輪與行星輪架三者的轉(zhuǎn)速相等處于平衡狀態(tài)，而在汽車轉(zhuǎn)彎時三者平衡狀態(tài)被破壞，導(dǎo)致內(nèi)側(cè)輪轉(zhuǎn)速減小，外側(cè)輪轉(zhuǎn)速增加。
▲這個是什么，有大神知道的嗎？
文章來源：機械cax360
展開 反應(yīng)釜的檢修方法及質(zhì)量標準
帶外保溫層或不能觀察其外表情況的釜體，在最高工作壓力下至少保持2小時，以壓力不下降、無異常響聲為合格。
i.要求進行氣密性試驗的釜體，應(yīng)在液壓試驗合格后進行，試驗所用氣體的溫度應(yīng)不低于5℃。
傳動裝置
三角皮帶傳動
a.安裝、找正帶輪時，兩帶輪軸線平行度不大于0.01a，兩輪寬對稱面軸向位移不大于0.005a(a為兩輪實際中心距，單位：mm)。
b.帶輪孔與軸的配合選用H7／k6，表面粗糙度選用1.6/0.8。
c.三角皮帶的張緊力要求均勻、適度。
d.帶輪輪孔有裂紋，輪槽缺口或槽面嚴重磨損時應(yīng)更換。
e.三角皮帶磨損嚴重；帶與槽底接觸；皮帶老化；裂紋；塑性扭曲應(yīng)更換。
f.同一帶輪上的三角皮帶應(yīng)同時更換。
攪拌裝置
a.攪拌軸彎曲時通常可用機械壓力法進行調(diào)直，攪拌軸直線度為0.10mm/m，軸徑位置直線度為0.04mm／m。
b.攪拌軸與密封填料配合處磨損時需微量機加工修圓，若磨損量大于0.5mm時應(yīng)堆焊后機加工，恢復(fù)圖樣尺寸。表面粗糙度0.8。
c.攪拌器均勻腐蝕超過原厚度的30％時應(yīng)更換。
d.攪拌器局部腐蝕，裂紋，變形用焊補、整形、校正辦法修復(fù)。搪玻璃攪拌器出現(xiàn)腐蝕、脫瓷等損壞情況時，按搪瓷修理方法修復(fù)。
e.槳式、框式和錨式攪拌器的軸線應(yīng)與槳葉垂直，垂直度為槳葉總長度的4／1000，且不得超過5mm。
f.轉(zhuǎn)速高于100r／min的渦輪式，推進式攪拌器應(yīng)作靜平衡試驗。可用去重法或加重法進行平衡，切除或增加的厚度均不得大于壁厚的1／4，銜接處要圓滑過渡。轉(zhuǎn)速小于500r／min時，葉輪外徑上的不平衡質(zhì)量應(yīng)不大于20g。
g.渦輪式及推進式攪拌器的葉輪孔與攪拌軸頸選用H7／k6配合，表面粗糙度選用1.6/0.8。
展開 【機械設(shè)計】機械設(shè)計三百個禁忌，全部理解后你就是大神
注意輪毅的剛度分布，不要使扭矩只由部分花鍵傳遞
過盈配合結(jié)構(gòu)設(shè)計
1．相配零件必須容易裝入
2．過盈配合件應(yīng)該有明確的定位結(jié)構(gòu)
3．避免同時壓入兩個配合面
4．對過盈配合件應(yīng)考慮拆卸方便
5．避免同一配合尺寸裝入多個過盈配合件
6．注意工作溫度對過盈配合的影響
7．注意離心力對過盈配合的影響
8．要考慮兩零件用過盈配合裝配后，其他尺寸的變化
9．錐面配合不能用軸肩定位
10．錐面配合的錐度不宜過小
11．在鑄鐵件中嵌裝的小軸容易松動
12．不銹鋼套因溫度影響會使過盈配合松脫
13．過盈配合的軸與輪轂，配合面要有一定長度
14．過盈配合與鍵綜合運用時，應(yīng)先裝鍵入槽
15．不要令二個同一直徑的孔作過盈配合
16．避免過盈配合的套上有不對稱的切口
撓性傳動結(jié)構(gòu)設(shè)計
1. 帶傳動應(yīng)注意加大小輪包角
2. 兩軸處于上下位置的帶輪應(yīng)使帶的垂度利于加大包角
3. 小帶輪直徑不宜過小
4. 帶傳動速度不宜太低或太高
5. 帶輪中心距不能太小
6. 帶傳動中心距要可以調(diào)整
7. 帶要容易更換
8. 帶過寬時帶輪不宜懸臂安裝
9. 靠自重張緊的帶傳動，當自重不夠時要加輔助裝置
10. 注意兩軸平行度和帶輪中心位置
11. 平帶傳動小帶輪應(yīng)作成微凸
12. 帶輪工作表面應(yīng)光潔
13. 半交叉平帶傳動不能反轉(zhuǎn)
14. 高速帶輪表面應(yīng)開槽
15. 同步帶傳動的安裝要求比普通平帶高
16. 同步帶輪應(yīng)該考慮安裝擋圈
17. 增大帶齒頂部和輪齒頂部的圓角半徑
18. 同步帶外徑宜采用正偏差
19.
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