影響因素的案例
考慮多因素影響的光伏發(fā)電功率智能預(yù)測研究
從圖5可知，隨著空氣溫度不斷下降，光伏發(fā)電功率不斷變大，而隨著空氣溫度不斷增加，光伏發(fā)電功率慢慢降低，它們之間有一種負(fù)相關(guān)關(guān)系，這主要是因?yàn)樗魵鈺?huì)削弱太陽輻照度，因此，光伏發(fā)電功率預(yù)測要相對濕度因素影響；
(5)風(fēng)速。風(fēng)速與光伏發(fā)電功率之間無直接聯(lián)系，但是風(fēng)速可以降低光伏組件溫度，并且可以吹掉光伏組件表面的灰塵，因此，風(fēng)速對光伏發(fā)電功率影響比較弱，但是之間存在一定的關(guān)聯(lián)性。
2.4 相關(guān)性分析法確定影響因素的權(quán)重值
采用Pearson相關(guān)性分析法確定光伏發(fā)電功率與影響因素之間的相關(guān)系數(shù)，采用相關(guān)關(guān)系作為影響因素的權(quán)重值。設(shè)y表示光伏發(fā)電功率，x表示影響因素，相關(guān)系數(shù)的計(jì)算公式為：
式中，x和分別表示影響因素的平均值和協(xié)方差，y和分別表示光伏發(fā)電功率的平均值和協(xié)方差。
根據(jù)式(2)計(jì)算光伏發(fā)電功率與影響因素之間的相關(guān)系數(shù)，根據(jù)相關(guān)系數(shù)得到影響因素權(quán)重值，如表1所示。
表1 光伏發(fā)電功率影響因素的權(quán)重值
2.5 最小二乘支持向量機(jī)
根據(jù)權(quán)重值對影響因素進(jìn)行處理，建立光伏發(fā)電功率預(yù)測訓(xùn)練樣本集合，通過映射函數(shù)φ()將訓(xùn)練樣本進(jìn)行空間變換，得到最小二乘支持向量機(jī)的光伏發(fā)電功率預(yù)測建模線性回歸形式為：
為了使光伏發(fā)電功率預(yù)測誤差(ei)盡可能最小，引入松弛因子ξ，并對條件進(jìn)行相應(yīng)的約束，可以得到：
式中，γ為最小二乘支持向量機(jī)的參數(shù)。
展開 影響汽車內(nèi)飾增強(qiáng)聚丙烯霧化測試結(jié)果的影響因素探究
霧化測試是衡量汽車內(nèi)飾材料和產(chǎn)品質(zhì)量控制的一個(gè)重要手段，為了探究汽車內(nèi)飾材料中增強(qiáng)材料對霧化測試結(jié)果的影響因素，國高材分析測試中心通過過程控制和測試條件的改變得出影響增強(qiáng)聚丙烯霧化測試結(jié)果差異的因素。
霧化測試
霧化指的是內(nèi)飾材料揮發(fā)出的有機(jī)物，冷凝后凝結(jié)在擋風(fēng)玻璃或車窗上，形成一層“霧膜”，影響駕駛員和乘客的視線。
其原理為：一定面積的材料，一定溫度下加熱一定時(shí)間后揮發(fā)物凝結(jié)在鋁箔或玻璃板上，通過加熱前后鋁箔的重量差（重量法）或玻璃板的光澤反射率比值（反射法）來考察材料霧化性能的優(yōu)劣。
重量法就是鋁箔測試前后的重量差，就是冷凝在鋁箔上的有機(jī)物的重量。反射法就是當(dāng)揮發(fā)物凝結(jié)在玻璃板上后，測試前后對光的反射的變化，通過這個(gè)來考察霧化性能的優(yōu)劣。
影響霧化重量法的測試結(jié)果有很多，主要可以歸納成兩方面的因素。一方面是材料自身的原因，因?yàn)椴牧现刑砑又鷦邷匚龀觯蔀殪F化凝結(jié)的重要影響因素。一方面，是測試的自身測試條件，因?yàn)闃悠返膶?shí)際應(yīng)用領(lǐng)域不同，所應(yīng)對的工況也不一樣，所以霧化試驗(yàn)條件模擬材料實(shí)際使用環(huán)境，進(jìn)行選擇實(shí)驗(yàn)條件，得出主要影響因素。
實(shí)驗(yàn)部分
１.１試樣制備
選用長玻纖增強(qiáng)聚丙烯（GFPP-L30）和短玻纖增強(qiáng)聚丙烯（GFPP-30）準(zhǔn)備三種條件樣品，分別為塑料粒子，加工工藝為230 ℃時(shí)注塑成型的Φ80圓片和250 ℃時(shí)注塑成型的Φ80圓片。注塑過程不添加脫模劑，丟棄注塑出來的前幾片樣品，防止注塑機(jī)有之前其他材料殘留污染測試樣品。
展開 變壓器鐵心電磁振動(dòng)仿真及影響因素研究
( 3) 對鐵心振動(dòng)的影響因素進(jìn)行了研究，仿真分析了磁致伸縮增量與疊片方向彈性模量對鐵心振動(dòng)的影響，發(fā)現(xiàn)當(dāng)預(yù)緊應(yīng)力從 0. 15 MPa 增加至0. 3 MPa，磁致伸縮增量比值增大，鐵心振動(dòng)加劇;當(dāng)疊片方向彈性模量從 50 GPa 增加至 200 GPa，疊片方向剛度提高，鐵心振動(dòng)量降低。
文章來源：鐵心世界
污水處理微生物反應(yīng)原理及影響因素！
三、厭氧生物處理的影響因素
產(chǎn)甲烷反應(yīng)是厭氧消化過程的控制階段，因此，一般來說，在討論厭氧生物處理的影響因素時(shí)主要討論影響產(chǎn)甲烷菌的各項(xiàng)因素；主要影響因素有：溫度、pH值、氧化還原電位、營養(yǎng)物質(zhì)、F/M比、有毒物質(zhì)等。
1、溫度：溫度對厭氧微生物的影響尤為顯著；厭氧細(xì)菌可分為嗜熱菌（或高溫菌）、嗜溫菌（中溫菌）；相應(yīng)地，厭氧消化分為：高溫消化（55°C左右）和中溫消化（35°C左右）；高溫消化的反應(yīng)速率約為中溫消化的1.5~1.9倍，產(chǎn)氣率也較高，但氣體中甲烷含量較低；當(dāng)處理含有病原菌和寄生蟲卵的廢水或污泥時(shí)，高溫消化可取得較好的衛(wèi)生效果，消化后污泥的脫水性能也較好；隨著新型厭氧反應(yīng)器的開發(fā)研究和應(yīng)用，溫度對厭氧消化的影響不再非常重要（新型反應(yīng)器內(nèi)的生物量很大），因此可以在常溫條件下（20~25°C）進(jìn)行，以節(jié)省能量和運(yùn)行費(fèi)用。
2、pH值和堿度：pH值是厭氧消化過程中的最重要的影響因素；重要原因：產(chǎn)甲烷菌對pH值的變化非常敏感，一般認(rèn)為，其最適pH值范圍為6.8~7.2，在<6.5或>8.2時(shí)，產(chǎn)甲烷菌會(huì)受到嚴(yán)重抑制，而進(jìn)一步導(dǎo)致整個(gè)厭氧消化過程的惡化；厭氧體系中的pH值受多種因素的影響：進(jìn)水pH值、進(jìn)水水質(zhì)（有機(jī)物濃度、有機(jī)物種類等）、生化反應(yīng)、酸堿平衡、氣固液相間的溶解平衡等；厭氧體系是一個(gè)pH值的緩沖體系，主要由碳酸鹽體系所控制；一般來說：系統(tǒng)中脂肪酸含量的增加（累積），將消耗 ，使pH下降；但產(chǎn)甲烷菌的作用不但可以消耗脂肪酸，而且還會(huì)產(chǎn)生 ，使系統(tǒng)的pH值回升。堿度曾一度在厭氧消化中被認(rèn)為是一個(gè)至關(guān)重要的影響因素，但實(shí)際上其作用主要是保證厭氧體系具有一定的緩沖能力，維持合適的pH值；厭氧體系一旦發(fā)生酸化，則需要很長的時(shí)間才能恢復(fù)。
展開 
CAE技術(shù)在柴油機(jī)缸套變形影響因素 研究中的應(yīng)用
為滿足設(shè)計(jì)指標(biāo)要求，應(yīng)用CAE技術(shù)對氣缸套變形的影響因素進(jìn)行計(jì)算仿真分析，找出影響該機(jī)型缸套變形的主要因素，并進(jìn)行改進(jìn)設(shè)計(jì)，計(jì)算數(shù)據(jù)和部件試驗(yàn)證明了改進(jìn)方案的有效性。
關(guān)鍵詞：柴油機(jī)，缸套, 變形，有限元分析
1 概述
研發(fā)某新型小缸徑V型柴油機(jī)，在高爆壓、高轉(zhuǎn)速狀態(tài)下，為避免出現(xiàn)缸套變形過大而導(dǎo)致的早期磨損、漏氣量大而影響功率指標(biāo)、甚至導(dǎo)致拉缸等嚴(yán)重故障的出現(xiàn)，對在裝配狀態(tài)下氣缸套的變形量有嚴(yán)格的技術(shù)指標(biāo)要求，其最大橢圓度值應(yīng)低于25um。
在原理樣機(jī)設(shè)計(jì)階段進(jìn)行的計(jì)算仿真分析和部件變形測量試驗(yàn)的結(jié)果，發(fā)現(xiàn)氣缸套在冷機(jī)裝配狀態(tài)下的變形遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出了設(shè)計(jì)指標(biāo)的要求，缸套上、中、下三個(gè)部位的橢圓度值分別為38.3、20.0、-31.2um，這一結(jié)果證明機(jī)體以及氣缸套的方案設(shè)計(jì)遠(yuǎn)沒有達(dá)到技術(shù)指標(biāo)的要求，必須進(jìn)行改進(jìn)設(shè)計(jì)。
初步判斷導(dǎo)致該機(jī)型缸套變形超標(biāo)的因素有：鋁合金彈性模量較低（僅為灰鑄鐵的二分之一左右）導(dǎo)致機(jī)體整體剛度不足，且缸套支撐部位剛度分布不均勻，在預(yù)緊狀態(tài)下整體變形過大，局部的扭曲導(dǎo)致缸套受力不均勻；高爆壓使氣缸蓋緊固螺栓預(yù)緊力設(shè)計(jì)值偏高，缸套受力過大；緊固螺栓的布置對氣缸套上端面受力均勻性的影響。
此外，影響缸套變形的直接因素還有：
氣缸套的壁厚、結(jié)構(gòu)型式和剛度；機(jī)體與缸套之間的支撐結(jié)構(gòu)型式，機(jī)體與缸套之間的裝配間隙；機(jī)體與缸蓋之間的密封形式及氣缸墊的結(jié)構(gòu)型式等。
為使氣缸套在預(yù)緊狀態(tài)下的變形值達(dá)到設(shè)計(jì)指標(biāo)的要求，針對該機(jī)型選取相關(guān)的氣缸套變形的多種影響因素進(jìn)行了計(jì)算對比分析，找出該機(jī)型影響缸套變形的主要因素，開展針對性的改進(jìn)設(shè)計(jì)，使缸套變形達(dá)到技術(shù)指標(biāo)的要求。
2 原方案計(jì)算分析及試驗(yàn)數(shù)據(jù)
如圖1所示為原方案的有限元計(jì)算仿真分析模型。
展開 污水處理微生物反應(yīng)原理及影響因素！
三、厭氧生物處理的影響因素
產(chǎn)甲烷反應(yīng)是厭氧消化過程的控制階段，因此，一般來說，在討論厭氧生物處理的影響因素時(shí)主要討論影響產(chǎn)甲烷菌的各項(xiàng)因素；主要影響因素有：溫度、pH值、氧化還原電位、營養(yǎng)物質(zhì)、F/M比、有毒物質(zhì)等。
1、溫度：溫度對厭氧微生物的影響尤為顯著；厭氧細(xì)菌可分為嗜熱菌（或高溫菌）、嗜溫菌（中溫菌）；相應(yīng)地，厭氧消化分為：高溫消化（55°C左右）和中溫消化（35°C左右）；高溫消化的反應(yīng)速率約為中溫消化的1.5~1.9倍，產(chǎn)氣率也較高，但氣體中甲烷含量較低；當(dāng)處理含有病原菌和寄生蟲卵的廢水或污泥時(shí)，高溫消化可取得較好的衛(wèi)生效果，消化后污泥的脫水性能也較好；隨著新型厭氧反應(yīng)器的開發(fā)研究和應(yīng)用，溫度對厭氧消化的影響不再非常重要（新型反應(yīng)器內(nèi)的生物量很大），因此可以在常溫條件下（20~25°C）進(jìn)行，以節(jié)省能量和運(yùn)行費(fèi)用。
2、pH值和堿度：pH值是厭氧消化過程中的最重要的影響因素；重要原因：產(chǎn)甲烷菌對pH值的變化非常敏感，一般認(rèn)為，其最適pH值范圍為6.8~7.2，在<6.5或>8.2時(shí)，產(chǎn)甲烷菌會(huì)受到嚴(yán)重抑制，而進(jìn)一步導(dǎo)致整個(gè)厭氧消化過程的惡化；厭氧體系中的pH值受多種因素的影響：進(jìn)水pH值、進(jìn)水水質(zhì)（有機(jī)物濃度、有機(jī)物種類等）、生化反應(yīng)、酸堿平衡、氣固液相間的溶解平衡等；厭氧體系是一個(gè)pH值的緩沖體系，主要由碳酸鹽體系所控制；一般來說：系統(tǒng)中脂肪酸含量的增加（累積），將消耗 ，使pH下降；但產(chǎn)甲烷菌的作用不但可以消耗脂肪酸，而且還會(huì)產(chǎn)生 ，使系統(tǒng)的pH值回升。堿度曾一度在厭氧消化中被認(rèn)為是一個(gè)至關(guān)重要的影響因素，但實(shí)際上其作用主要是保證厭氧體系具有一定的緩沖能力，維持合適的pH值；厭氧體系一旦發(fā)生酸化，則需要很長的時(shí)間才能恢復(fù)。
展開 影響吸收穩(wěn)定系統(tǒng)因素及系統(tǒng)操作技術(shù)詳解
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關(guān)鍵詞 | 吸收穩(wěn)定系統(tǒng) 操作
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影響吸收穩(wěn)定系統(tǒng)操作的因素
01
吸收操作影響因素
影響吸收的因素很多，主要有：油氣比，操作溫度、操作壓力、吸收塔結(jié)構(gòu)、吸收劑和溶質(zhì)氣體的性質(zhì)等。對具體裝置來講，吸收塔的結(jié)構(gòu)、吸收劑和氣體性質(zhì)等因索都已確定，吸收效果主要靠適宜的操作條件來保證。
①油氣比
油氣比是指吸收油用量（粗汽油與穩(wěn)定汽油）與進(jìn)塔的壓縮富氣量之比。當(dāng)催化裂化裝置的處理量與操作條件一定時(shí)，吸收塔的進(jìn)氣量也基本保持不變，油氣比大小取決于吸收劑用量的多少。增加吸收油用量，可增加吸收推動(dòng)力。從而提高吸收速率，即加大油氣比，利于吸收完全。但油氣比過大，會(huì)降低富吸收油中溶質(zhì)濃度，不利于解吸；會(huì)使解吸塔和穩(wěn)定塔的液體負(fù)荷增加，塔底重沸器熱負(fù)荷加大回循環(huán)輸送吸收油的動(dòng)力消耗也要加大；同時(shí)，補(bǔ)充吸收油用量越大，被吸收塔頂貧氣帶出的汽油量也越多，因而再吸收塔吸收柴油用量也要增加，又加大了再吸收塔與分餾塔負(fù)荷。從而導(dǎo)致操作費(fèi)用增加。另一方面，油氣比也不可過小，它受到最小油氣比限制。當(dāng)油氣比減小時(shí)，吸收油用量減小，吸收推動(dòng)力下降，富吸收油濃度增加。當(dāng)吸收油用量減小到使富吸油操作濃度等于平衡濃度時(shí)，吸收推動(dòng)力為零，是吸收油用量的極限狀況，稱為最小吸收油用量，其對應(yīng)的油氣比即為最小油氣比．實(shí)際操作中采用的油氣比應(yīng)為最小油氣比的1.1～2.0倍。一般吸收油與壓縮富氣的重量比大約為2。
展開 模態(tài)分析影響因素及模態(tài)分析應(yīng)用
3.模態(tài)分析影響因素
由（4）式可知，影響模態(tài)的主要因素，就是結(jié)構(gòu)的剛度矩陣和結(jié)構(gòu)的質(zhì)量矩陣。在有限元計(jì)算中，一旦確定計(jì)算對象的材料參數(shù)，則質(zhì)量矩陣式確定的，但是結(jié)構(gòu)的剛度矩陣會(huì)與約束，載荷，結(jié)構(gòu)等有關(guān)系。本文將影響結(jié)構(gòu)剛度的因素歸結(jié)為：
1）材料屬性，即彈性模量，該參數(shù)會(huì)影響到結(jié)構(gòu)剛度；
2）結(jié)構(gòu)特征，即產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，比如加強(qiáng)筋的位置數(shù)量等；
3）連接剛度確定，連接剛度即單體部件的約束方式和裝配體部件中不同子部件的連接剛度，這個(gè)對實(shí)際產(chǎn)品的模態(tài)結(jié)果影響較大，目前在有限元計(jì)算中，主要采用線性攝動(dòng)方，間接考慮這些非線性因素。
4）有限元計(jì)算約束，如圖所示，不同的約束位置和類型，對模態(tài)的計(jì)算結(jié)果影響很大，因此在選擇約束方式、類型和位置上，一定要確定與產(chǎn)品的實(shí)際工況盡量一致。
5）預(yù)應(yīng)力，這個(gè)因素主要是由于預(yù)應(yīng)力，導(dǎo)致了結(jié)構(gòu)產(chǎn)生了預(yù)變形，而這個(gè)預(yù)變形也會(huì)影響到結(jié)構(gòu)剛度，常見的預(yù)應(yīng)力包括重力，離心力，熱應(yīng)力，螺栓預(yù)緊力。
以上五個(gè)因素中，最難確定就是結(jié)構(gòu)的子部件連接剛度確定。對于復(fù)雜結(jié)構(gòu)的模態(tài)計(jì)算，在簡化模型過程中，需要取保合理的剛度和質(zhì)量，才能保證計(jì)算精度，尤其是準(zhǔn)確處理連接剛度是影響模態(tài)計(jì)算結(jié)果的重要影響因素。例如對于一個(gè)螺栓預(yù)緊連接裝配體的模態(tài)計(jì)算，如果不進(jìn)行一定的處理，采用默認(rèn)的綁定連接去計(jì)算，則得到的模態(tài)的固有頻率，肯定比實(shí)際情況要高很多得。所以考慮以上因素得模態(tài)分析才能提高準(zhǔn)確性，與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對標(biāo)。
展開 影響精密注塑故障的主要因素有哪些？
要進(jìn)行精密注塑必須有許多相關(guān)的條件，而最本質(zhì)的是塑料材料、注塑模具、注塑工藝和注塑設(shè)備這四項(xiàng)基本因素。
設(shè)計(jì)塑料制品時(shí)，應(yīng)首先選定工程塑料材料，而能進(jìn)行精密注塑的工程塑料又必須選用那些力學(xué)性能高、尺寸穩(wěn)定、抗蠕變性能好、耐環(huán)境應(yīng)力開裂的材料。其次應(yīng)根據(jù)所選擇的塑料材料、成品尺寸精度、件重、質(zhì)量要求以及預(yù)想的模具結(jié)構(gòu)選用適用的注塑機(jī)。
在加工過程中，影響精密注塑制品的因素主要來自模具的精度、注塑收縮，以及制品的環(huán)境溫度和濕度變化幅度等方面。
在精密注塑中，模具是用以取得符合質(zhì)量要求的精密塑料制品的關(guān)鍵之一，精密注塑用的模具應(yīng)切實(shí)符合制品尺寸、精度及形狀的要求。但即使模具的精度、尺寸一致，其模塑的塑料制品之實(shí)際尺寸也會(huì)因收縮量差異而不一致。因此，有效地控制塑料制品的收縮率在精密注塑技術(shù)中就顯得十分重要。
模具設(shè)計(jì)得合理與否會(huì)直接影響塑料制品的收縮率，由于模具型腔尺寸是由塑料制品尺寸加上所估算的收縮率求得的，而收縮率則是由塑料生產(chǎn)廠家或工程塑料手冊推薦的一個(gè)范圍內(nèi)的數(shù)值，它不僅與模具的澆口形式、澆口位置與分布有關(guān)，而且與工程塑料的結(jié)晶取向性(各向異性)、塑料制品的形狀、尺寸、到澆口的距離及位置有關(guān)。
影響塑料收縮率的主要有熱收縮、相變收縮、取向收縮、壓縮收縮與彈性回復(fù)等因素，而這些影響因素與精密注塑制品的成型條件或操作條件有關(guān)。
因此，在設(shè)計(jì)模具時(shí)必須考慮這些影響因素與注塑條件的關(guān)系及其表觀因素，如注塑壓力與模腔壓力及充模速度、注射熔體溫度與模具溫度、模具結(jié)構(gòu)及澆口形式與分布，以及澆口截面積、制品壁厚、塑料材料中增強(qiáng)填料的含量、塑料材料的結(jié)晶度與取向性等因素的影響。
展開 影響塑料材料損耗模量等測試結(jié)果的因素終于找到了！！！
因此，樣品和夾具對測試均有一定的影響。此外，測試過程中的一些因素如測試參數(shù)等也會(huì)對測試產(chǎn)生一定的影響。（咨詢電話：13798034445）為了更清晰地了解影響DMA測試結(jié)果的影響因素，國高材分析測試中心開展了相應(yīng)的測試研究，現(xiàn)將測試結(jié)果與大家分享。
影響因子選擇
選取以下影響因子進(jìn)行研究：
1）夾具
2）樣品：樣品尺寸、前處理
3）測試參數(shù)：測試模式、升溫速率、振幅、頻率
塑料樣品一般便于制成條狀樣品，一般條狀樹脂類的樣品會(huì)選擇雙懸臂或三點(diǎn)彎曲夾具進(jìn)行測試，為了便于對比，本案例僅選取條狀樣品，夾具僅比對三點(diǎn)彎曲和雙懸臂梁。
1）研究夾具影響時(shí)選取的是PS、SAN材料；
2）研究升溫速率、振幅、頻率影響時(shí)選取的是PS材料；
3）研究樣品尺寸影響時(shí)選取的是ABS材料；
4）研究前處理影響因素的時(shí)候選取的是PA66材料；
5）研究測試模式影響時(shí)選取的是SAN材料。
除了研究夾具的影響時(shí)選取兩種夾具，其他時(shí)候選擇的是雙懸臂梁夾具；除了研究測試模式的時(shí)候選取的是溫度斜坡和溫度掃描兩種模式，其他時(shí)候選擇的是溫度斜坡模式，研究尺寸影響時(shí)選取的是三點(diǎn)彎曲和拉伸樣條，其他時(shí)候選取的三點(diǎn)彎曲樣條。
影響因素分析
2.1 夾具的影響
圖1和圖2結(jié)果表明雙懸臂梁測試曲線正常，而三點(diǎn)彎曲測試曲線在接近玻璃化轉(zhuǎn)變的時(shí)候出現(xiàn)階躍式的變化，這對于分析玻璃化轉(zhuǎn)變和整個(gè)高溫區(qū)的損耗因子和模量變化是不利的。因此ISO彎曲樣條—未填充體系適合雙懸臂梁測試，不適合三點(diǎn)彎曲夾具。將測試完的樣品取出的時(shí)候發(fā)現(xiàn)三點(diǎn)彎曲的樣品已經(jīng)發(fā)生明顯的變形，根據(jù)夾具因子也可以看出同樣的尺寸的樣品三點(diǎn)彎曲樣品的夾具因子值更大，這也說明為什么三點(diǎn)彎曲樣品變形嚴(yán)重。
展開 影響軸承游隙的因素
影響軸承游隙的因素
在前面的文章中曾經(jīng)介紹過軸承游隙的概念以及分組，在設(shè)備進(jìn)行軸承選型和設(shè)計(jì)的時(shí)候需要選擇合適的軸承游隙，因此需要了解軸承游隙的影響因素才可以對癥下藥。
我們知道，一般工業(yè)設(shè)備中最常用的軸承游隙是CN組以及C3組。在進(jìn)行軸承游隙選擇計(jì)算之前需要知道相關(guān)的影響因素。
一般滾動(dòng)軸承的標(biāo)稱游隙都是軸承的初始游隙。初始游隙就是軸承完成加工制造之后，在投入使用之前的游隙。
技術(shù)研究 | PA6比熱容測試影響因素探究
DSC測試比熱容因其簡單快捷成為目前測試比熱容比較普遍的方法，但是該方法測試的誤差較大，所以針對此本文以尼龍6（PA6）為研究對象，通過對測試坩堝是否預(yù)加熱、升溫速率、初始恒溫時(shí)間、測試過程中是否存在相變、標(biāo)物質(zhì)量及樣品質(zhì)量、溫度跨度以及比熱容測試的基線、標(biāo)物和樣品是否使用同一坩堝等方面進(jìn)行試驗(yàn)，探究PA6的比熱容測試影響因素。
二、試驗(yàn)方案
對比分析比熱容測試標(biāo)準(zhǔn)中具體細(xì)節(jié)要求，并與日常測試時(shí)的操作進(jìn)行對比，如表1 所示。依據(jù)表1對比結(jié)果進(jìn)行比熱容測試影響因素試驗(yàn)，具體試驗(yàn)方案如表2所示。其中添加空坩堝重復(fù)加熱是考慮比熱容測試時(shí)均要扣除第一次坩堝修正的基線，但是空坩堝未加熱前坩堝表面存在部分污染物或涂層，所以空坩堝第一次加熱與之后再加熱是否具有很好的重復(fù)性卻是未知的，若重復(fù)性較差則會(huì)直接影響測試結(jié)果，所以將坩堝重復(fù)加熱的重復(fù)性也作為比熱容的測試影響因素進(jìn)行探究。
表1 比熱容測試標(biāo)準(zhǔn)對比
表2 試驗(yàn)方案
三、結(jié)果與討論
3.1 空坩堝重復(fù)加熱
測試程序?yàn)椋撼跏紲囟?0℃，恒溫5min，之后分別以10K/min、15K/min、20K/min的升溫速率升溫至280℃，氣氛為N2，吹掃氣與保護(hù)氣流量為50mL/min。對比空坩堝在不同升溫速率下重復(fù)加熱測試曲線的差異，測試結(jié)果如圖1所示。從圖1中可以看出，升溫速率為10K/min、15K/min、20K/min時(shí)空坩堝第1次加熱測試曲線與第2-5次加熱測試曲線偏差大，且第2-5次加熱時(shí)測試曲線的重復(fù)性較好。
展開 露天頂柱(Surface Crown Pillar)的形式及其厚度影響因素
3 影響頂柱厚度的因素
確定頂柱的最佳厚度至關(guān)重要，一方面要盡最大可能回收礦石，另一方面還得確保采礦安全。[地下采礦引起的地表沉降分析]當(dāng)設(shè)計(jì)頂柱厚度時(shí)，需要考慮下面幾個(gè)關(guān)鍵因素:
(1) 礦體的幾何形狀，包括傾角和寬度；
(2) 頂柱最有可能的破壞形式；
(3) 上盤和下盤巖石最有可能的破壞形式；
(4) 地表徑流和礦坑底部地下水的聚集情況，露天礦在開采過程中地下水會(huì)匯集到坑內(nèi)；
(5) 頂柱上面的機(jī)械設(shè)備和堆載物，借用橋梁設(shè)計(jì)的術(shù)語，這屬于偶然載荷；
(6) 巖體強(qiáng)度，包括頂柱和圍巖的承載力;
(7) 地下水，巖石強(qiáng)度的變異性以及巖體不連續(xù)對頂柱穩(wěn)定性產(chǎn)生的影響；
(8) 露天爆破對頂柱完整性的影響。
4 頂柱設(shè)計(jì)方法
設(shè)計(jì)頂柱有三類方法：(1) 經(jīng)驗(yàn)方法, 例如[崩落采礦誘發(fā)地表沉降預(yù)測的經(jīng)驗(yàn)方法(Caving Angle)]; (2) 極限平衡; (3) 數(shù)值模擬，例如FLAC3D和UDEC。我們將在以后詳細(xì)討論這些方法的應(yīng)用及其各自的局限性。
展開 導(dǎo)軌油的存放時(shí)長及影響因素與保存建議
總之，導(dǎo)軌油的存放時(shí)長并非固定數(shù)值，受儲(chǔ)存環(huán)境、包裝狀況等多種因素影響。企業(yè)需遵循科學(xué)的儲(chǔ)存方法，定期檢查油品狀態(tài)，確保使用時(shí)油品性能穩(wěn)定，從而保障機(jī)床導(dǎo)軌的順暢運(yùn)行，降低設(shè)備維護(hù)成本。
焦炭質(zhì)量影響因素討論
煉焦時(shí)需要有足夠的膠質(zhì)來浸潤、粘結(jié)配合煤中的固體物質(zhì)，但膠質(zhì)過量，反而會(huì)影響揮發(fā)分的逸出，從而影響焦炭的質(zhì)量，因此在配煤時(shí)，一般將膠質(zhì)層厚度控制在19mm左右較為適宜。粘結(jié)指數(shù)（G）反應(yīng)了煤的粘結(jié)性能和結(jié)焦性能，因此，配合煤要有足夠的G值，以保證焦炭的強(qiáng)度性能，但G值過高又會(huì)增加焦炭的脆性，因此，在配煤時(shí)一般控制G值在65±5較為適宜。低變質(zhì)煤幾乎沒有粘結(jié)性，所以不能單獨(dú)作為煉焦煤使用，配煤時(shí)要根據(jù)各配合煤種的膠質(zhì)層厚度以及粘結(jié)指數(shù)控制其配入量，一般低變質(zhì)煤的配入量在5%—10%較為適宜。
2影響焦炭質(zhì)量的工藝因素
2.1入爐煤的粒度、堆密度和水分
煉焦煤的粒度不宜過大，粒度過大，使得堆密度減小，一般煉焦煤的粒度控制在3mm以下較為適宜。配合煤的水分過大和粒度過大對堆密度的影響一致，均使堆密度減小，另外，水分對焦?fàn)t溫度也有影響，水分過大，煉焦時(shí)由于其蒸發(fā)而大量吸熱，使得炭化室溫度波動(dòng)較大，從而影響焦炭的強(qiáng)度性能，一般配合煤的水分控制在8%—10%較為適宜。影響配合煤堆密度的因素主要有煤的粒度、煤的水分含量以及搗固強(qiáng)度，堆密度過低，焦炭中氣孔率較大，焦炭強(qiáng)度降低，一般要求配合煤的堆密度在1.0—1.1g/cm3較為適宜。
2.2煉焦溫度
煉焦溫度是影響焦炭質(zhì)量的重要因素，是通過影響成焦過程而影響焦炭質(zhì)量。煉焦?fàn)t的最高溫度以及升溫速率的穩(wěn)定性直接影響焦炭的成塊率以及強(qiáng)度等性能。因此，在煉焦過程中，首先要確定合適的最高焦化溫度，以滿足成焦需要；其次，升溫速率要均勻平穩(wěn)，使成焦過程均勻、穩(wěn)定。
2.3熄焦方法
熄焦方法主要是影響焦炭的水分，傳統(tǒng)的水熄焦方法使得焦炭中水分過大，為保證焦炭在高爐中的應(yīng)用，水法熄焦后，還有增加干燥工藝，以降低焦炭中的水分含量。
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