計算方法的案例
土方計算的幾個方法
土方量計算在市政工程中占有重要地位，關系到工程費用的預算和具體施工方案的編制，準確的土方量夠使施工方案編制更合理，施工更方便快捷，大大提升工程進度。5種土方計算方法：不規則三角網法（DTM法）、方格網法、等高線法、平均高程法、平均斷面法，簡要分析5種土方計算方法的優缺點和適用情況。
計算方法1
不規則三角網法（DTM法）
DTM法計算土方量就是利用地面采集的離散高程點按照一定的構網規則來形成空間三角網結構模型，然后按照三棱柱的計算方法計算每個三棱柱的體積，最后累加獲得所有三棱柱的體積，即為所求得的土方量。
根據所使用的原始數據的不同，DTM法土方量計算可以分為三種：第一種是依照圖上高程點計算，第二種是由坐標數據文件計算，第三種是依據圖上的三角網計算。
相對于方格網，不規則三角網具有以下優點：三角網中點和線的選取可以與地表的特征相協調，直接利用原始資料作為網格結點；能夠插入地形線以保存原有關鍵的地形特征，能適應復雜、不規則的地形，從而能夠更好地適合現場的地形特征。
在實踐中我們采用DTM 法計算土方量，既保證了精度，又提高了作業速度，而且此方法從理論上適用任何地形、地貌。然而在對土方量進行計算時，DTM法相對其他方法有優勢，但也要考慮到地形特征、精度要求以及施工成本等方面的情況，選擇合適的計算方法，達到最優的目的。
計算方法2
方格網法
大面積的土石方估算常用該法，適用于地形起伏較小、坡度變化平緩的場地。該方法將場區劃分為若干正方形網格，邊長可以取為5，10，20m等。在格網點測定四個點位的高程值，每一格網按照四角高程的平均值取為最終的計算值，用該計算值與設計值的差值作為填挖方的高差值。該方格網的土方量為：
式中h為該方格的高差值；a為方格的邊長。總的土石方量為 V＝V1＋V2＋……Vn（n為方格的總個數）。
展開 弱電各個子系統的工程量計算方法
當有群樓的長、寬、與主樓的長、寬有較大差距時，要求分別計算實際電纜平均長度。
網絡攝像機網線的計算和綜合布線系統的計算方法基本相同
3.2 防盜報警系統
3.2.1 二芯報警線纜計算方法：
RVV2*0.5規格。
線纜平均長度=（最遠報警前端設備距離+最近報警前端設備距離）/2
實際電纜平均長度＝電纜平均長度×1.1+(端接容限，通常取6)
線纜需要總數＝ 前報警端設備總數x實際電纜平均長度 (米)
注：最遠、最近報警前端距離是指從安防中心機房（或報警鍵盤、擴展模塊）或到離機房（或報警鍵盤、擴展模塊）最遠、最近報警前端設備的實際距離，（注意樓層高度）。當有群樓的長、寬、與主樓的長、寬有較大差距時，要求分別計算實際電纜平均長度。
四芯報警線纜計算方法同上。RVV4*0.5規格
3.2.2 報警聯網總線計算方法：
由于報警聯網總線多數為一根（或一路），少數為兩根（路）或多根（路），因此要求按實際的總線路由計算。
線纜需要總數＝ 實際總線路由長度×1.1+ 端接容限 (米)
注：端接容限＝總線上需要聯接的設備（通常是報警鍵盤、擴展模塊）數量 * 6
四、背景音樂及緊急廣播系統
4.1 水平線纜計算方法：
水平部分線纜（通常為ZR-RVS 2*1.0）：
電纜平均長度=（最長水平距離+最短水平距離）/2+H (H—樓層高)
實際電纜平均長度=電纜平均長度×1.1+(揚聲器端接容限)
電纜需要總數=水平電纜總根數（即廣播分區數）x實際電纜平均長度 (米)
注1：最長、最短樓層水平距離是從樓層弱電間到最長樓層、最短樓層的實際距離。
展開 計算方法：干熄焦的燒損計算方法
寶鋼干熄焦通過灰分測定法計算出焦炭燒損量為：
如按冶金焦率89.3%計算，在總燒損2.06%的情況下，冶金焦燒損量約為1.362%，其它約0.7%燒損為焦粉和小焦。
如冶金焦價格為1250元/噸，焦粉價格為500元/噸，以此計算燒損掉的焦炭單價應為：
1250×1.362/2.06+500×0.698/2.06≈995.87元/噸
一、 干熄焦燒損計算方法
方案一、成焦率計算法
1、 計算方法：通過比較理論成焦率與實際成焦率來計算燒損率。
Φ = [（K理論（干）-K實際（干）-x）/K理論] × 100% （1）
式中：Φ為焦炭燒損率；
K理論（干）為干熄焦炭的理論成焦率，由式（2）計算；
K實際（干）為干熄焦炭的實際成焦率，由式（3）計算；
x為系統誤差，由式（4）計算。
焦炭的理論成焦率為：
K理論=[（1-Vd煤）/（1-Vd焦）]×100%+b （2）
式中：Vd煤為煤的干基揮發份；
Vd焦為焦炭的干基揮發份；
b值為修正系數，通常為2.2%~3.9%。
焦炭的實際成焦率為：
K實際=[（M焦+M除塵灰）/M煤] ×100% （3）
式中：M焦為全焦干基重量，包括冶金焦、焦丁、小焦和焦粉的全部重量；
M除塵灰為干熄焦一次除塵和二次除塵灰的重量；
M煤為干煤重量。
展開 受彎構件裂縫寬度計算方法(Crack width of flexural members)
自從ACI 318-05 和 ACI 318-08實施后, ACI使用了更簡單的計算方法, 最主要的觀點是廢棄了腐蝕對裂縫寬度的影響.
裂縫間距的計算方法如下所示:
其中
s是最靠近受拉面的鋼筋的最大間距，mm；
c是鋼筋表面到受拉面的最小距離，mm;
fs = 0.67 fy.
5 結束語
歐洲規范 Eurocode和英國標準 British standards BS 8110制定了不同的計算方法. 總的來說, 受彎構件裂縫寬度的計算方法仍然是鋼筋混凝土結構設計一個持續的研究方向, 有待發展出更簡單實用的計算方法.
展開 
基于CATIA有限元的開檔消隙力計算方法研究
在L為1.2 mm時，用上述基于CATIA簡化的有限元方法計算出開檔夾持剛度K為4.44 k N/mm，由式（2）可得消隙力F為5.33 k N；基于CATIA的接近實際方法計算間隙為1.2 mm時的消隙力F為35.75 k N，較接近實際試驗結果。
因此對該副車架進行了方案優化，降低接頭消隙力，如圖11所示。減少接頭前片根部和縱梁焊接長度；下移前片和后片初始搭接點，增加前片懸臂長度。
圖1 1 某副車架擺臂開檔方案優化前后對比
優化后，間隙L為1.2 mm時，實物接頭試驗平均消隙力為25.65 k N，簡化方法計算消隙力為3.35 k N，接近實際方法計算消隙力為24.45 k N。
整理結果如表2所示，表明優化后消隙力F降低，且實物接頭試驗結果顯示接頭扭矩轉角曲線彈性段未出現分段現象。
表2 優化前后3種試驗方法結果對比
4 結語
本文研究了螺栓螺母緊固U型開檔消隙力的簡化有限元和接近實際有限元計算方法，并基于CATIA靜力學分析模塊分別使用兩種方法計算某副車架開檔方案優化前后的消隙力，并和實物試驗對標。結果表明：
(1）基于簡化有限元模型計算的消隙力對比實際結果偏小，但可反映不同參數下消隙力的變化規律，該規律和實際相符，且有限元建模快、所需計算機資源小、計算快，可用于方案優化；
(2）基于接近實際有限元模型計算消隙力，需建立套管、螺栓和螺母有限元模型，使用接觸、固聯和螺栓預緊力等模擬實際裝配關系，計算的消隙力非常接近實物試驗結果，驗證了方法的有效性，雖然有限元建模比簡化方法慢，但結果更準確，且相比非線性接觸算法所需計算機資源小、計算快，可用于方案優化和最終選型。
參考文獻
[1] 張鴻雁，莫立權，喻煒.消隙力對緊固連接的影響分析[J].北京汽車，2021(6):14-15,21,44.
展開 煉焦過程中VOCs無組織排放的計算方法探討
文章導讀
本文對某煉焦工藝的VOCs無組織排放量進行實例計算,比較了幾種方法的計算結果,提出了煉焦過程VOCs無組織排放計算模式完善的方向。
應用歐洲環境署大氣污染物排放清單指南、中國臺灣地區環保管理部門揮發性有機物之行業制程排放系數、上海市環境保護局VOCs通用計算方法、美國國家環保局大氣污染排放系數匯編文件規定的排放系數和公式法,對某煉焦工藝的VOCs無組織排放量進行實例計算,比較了幾種方法的計算結果,提出了煉焦過程VOCs無組織排放計算模式完善的方向。
VOCs（Volatile Organic Compounds，VOCs，揮發性有機物）不但會危害人類健康，而且是形成城市光化學煙霧的重要原因。煉焦過程會產生并釋放大量大氣污染物，以苯系物居多，是大氣VOCs 的重要來源之一，具有較大毒性和致癌性。受大氣污染物排放的影響，焦化廠員工的流行病學患病率顯著升高，廠區和周邊土壤中苯系物含量也較高，煉焦過程產生的VOCs 排放對區域環境影響不容忽視。
賈記紅、陸海明、蕫艷平等分別采用不銹鋼采樣罐和全自動預濃縮/GC/MS 系統，研究了煉焦過程中VOCs 的組成分布，并分析了其反應活性；何秋生等以山西省為例研究了煉焦過程VOCs 排放成分譜特征[4]；李國昊等通過對2 種不同焦爐的采樣分析，研究了煉焦過程VOCs 排放特征及臭氧生成潛勢；王伯光等通過區域大范圍采樣和模型分析的方法推算出煉焦工藝對廣州地區環境空氣中（C2 ~ C9）非甲烷總烴(NMHCs) 的年平均貢獻率為1.9%；何秋生等以山西省為例估算了煉焦工藝噸焦產量的VOCs 排放系數及山西省焦化工藝的NMHC 年排放量及其占比[9]。
展開 基于CFD數值計算方法的混流泵外特性研究
摘 要：為了研究CFD數值計算方法在混流泵外特性方面計算的可行性及準確性，本文以某型號混流泵為研究對象，分別采用試驗方法及數值計算方法對其在0.01Qopt、0.2Qopt、0.5Qopt、0.8Qopt、1.0Qopt、1.2Qopt工況下外特性進行了計算，并將計算結果與試驗結果進行了對比分析。研究結果表明：基于CFD數值計算的流量-揚程、流量-效率曲線的變化趨勢與性能測試曲線發展趨勢一致，最大誤差僅為4.3%；基于CFD數值方法計算的混流泵外特性準確性隨流量的減小而變低，相比揚程預測結果，效率的計算準確性更差；在小流量工況下，泵內的流態十分復雜，流線分布十分混亂，數值計算方法難以準確描述該流動，導致外特性計算結果與測試結果之間偏差較大。本文的研究結果，可以為混流泵外特性的預測提供參考。
關鍵詞：混流泵；CFD仿真；外特性；數值計算
混流泵是流體輸送中常用設備之一，廣泛應用于能源、供水、石化、船舶等多個領域。外特性是混流泵至關重要的計算參數之一[1]，準確計算混流泵外特性對提高泵組設計合理性以及機組運行穩定性至關重要，因此找到一種混流泵外特性準確計算方法具有重要的意義。
計算流體力學的起源計算流體力學（Computa-tional Fluid Dynamics）是通過計算機數值計算和圖像顯示技術，對包含有流體流動和熱傳導等相關物理現象進行分析分析[2~5]。隨著計算機技術及數值計算方法的快速發展，CFD仿真技術在泵外特性計算領域得到了廣泛應用并得到了普遍認可，已經成為工程應用中計算泵組外特性主要方法之一[6~9]。
展開 淺析公差分析和尺寸鏈計算方法
在機械行業中，公差分析尺寸鏈計算是必不可少的，因為機械加工過程中，需要的是精準的配件才能生產出優質的機械設備。那么公差分析和尺寸鏈計算方法有哪些呢？今天棣拓軟件小編給大家詳細介紹一下吧！
1公差分析尺寸鏈計算方法的分類和主要特征
尺寸鏈計算按應用范圍分為工藝尺寸鏈計算和裝配尺寸鏈計算。按尺寸鏈計算各環的幾何特征分為長度尺寸鏈計算和角度尺寸鏈計算。
公差分析尺寸鏈計算方法的主要特征有：
1.1封閉性
公差分析尺寸鏈計算方法必須是一組由相關尺寸首尾相連構成封閉形式的尺寸。而且應包含一個間接保證 的尺寸和若干對該尺寸有影響的的直接獲得的尺寸。
1.2關聯性
因為公差分析尺寸鏈計算的封閉性，故鏈中各尺寸必然相互關聯，主要體現為間接保?C的尺寸大小及精度受到直接獲得尺寸大小及精度的支配呈現特定的函數關系。
以上描述中組成公差分析尺寸鏈計算的各個尺寸成為尺寸鏈計算的環，其中被間接保證精度的那個尺寸稱為封閉環，除此之外的其他環都稱為組成環.組成環又可以根據其對封閉環的影響性質
分為增環和減環。增環：尺寸鏈計算中某一類組成環，由于該類組成環的變動引起封閉環同向變動，該組成環為增環。減環：尺寸鏈計算中某一類組成環，由于該類組成環的變動引起封閉環的反向變動，該類組成環為減環。
2公差分析尺寸鏈計算的解算方法
2.1建立工藝尺寸鏈計算并作出尺寸鏈計算圖
首先，確定間接保證的尺寸，并把它作為封閉環。必須要注意：一個尺寸鏈計算只能有一個封閉環，確定哪一個尺寸是封閉環是解算工藝尺寸鏈計算的關鍵一步。一旦搞錯，整個解算過程必然出錯，還會得出完全不合理的結果 。
其次，作出尺寸鏈計算圖。即從封閉環開始，依照零件上表面見的聯系。依次畫出各組成環直到形成封閉圖形。同時要注意使組成環環數最少。
展開 方法技巧 | Ansys Workbench計算過盈配合的3種方法及比較
在本算例中，右側長方體的左端面與左側長方體發生1.0mm的干涉，直接定義兩個表面的接觸并計算，也可以得到裝配應力（過盈配合應力）。正確的計算結果在前兩種方法中已經給出，即：左側長方體右端面的Z向位移為0.5mm且處于受壓狀態，右側長方體左端面的Z向位移則為-0.5mm，也處于受壓的狀態，軸向應力理論值均約為-200MPa，因此可知直接通過接觸求解的結果也是正確的。
上述三種方法中左側實體右端面的位移（位移1）、右側實體左端面的位移（位移2）以及兩個實體的軸向應力結果與理論值匯總于下表。
本文講解有限元分析過盈配合問題的三種方法其實各有優勢，讀者在分析具體問題時，可以從建模、加載、計算成本等方面綜合比較這三種方法，并選用最合適的方法進行求解。
首發于仿真 xiu 作者尚曉江
展開 電氣設計中負荷計算方法
電力負荷計算方法包括:利用系數法、單位產品耗電量法、需要系數法、二項式系數法。我國一般使用需要系數法和二項式系數法，前者適用于確定全廠計算負荷、車間變電所計算負荷及負荷較穩定的干線計算負荷;后者用于負荷波動較大的干線或支線。在實際設計和實踐中.電力負荷計算的有關計算系數和特征參數的選擇都會影響電負荷計算結果，使其偏大、偏高。
電力負荷的正確計算非常重要，它是正確選擇供電系統中導線、開關電器及變壓器等的基礎，也是保障供電系統安全可靠運行必不可少的重要一環。在方案設計與初步設計時，其電力負荷計算過小或過大，都會引起嚴重的后果。如果電力負荷計算過小，就會引起供電線路過熱，加速其絕緣的老化;同時，還會過多損耗能量，引起電氣線路走火，引發重大事故。而電力負荷計算過大，將會引起變壓器容量過剩，以及供電線路截面過大，相應的保護整定值就會定得過高，從而降低了電氣設備保護的靈敏度;與此同時，電力負荷計算過大還增加了投資，降低了工程的經濟性。
一般說來，當電力負荷值大于實際使用負荷的10%時，變壓器容量要增加11%一12%，電線電纜等有色金屬的消耗量也要增加巧%一20%，同時還會增加變壓器無功功率所造成的有功電力損耗。由此可見，電力負荷計算在供電設計中，特別是在確定變壓器容量時所占據的重要位置。故正確地選擇計算負荷方法與特征參數，對電氣設計具有特別重要的意義。
電力負荷計算方法概述
電力負荷的變化是受多種因素制約的，難以用簡單的計算公式來表示。在實際的工程計算工作中，通常采用的方法有需要系數法、利用系數法、二項式系數法、單位產品耗電量法等進行工業企業供電設計中的電力負荷計算。
1.利用系數法
以平均負荷為基礎，利用概率論分析出最大負荷與平均負荷的關系。
展開 如何合理選擇尺寸鏈計算方法
三種計算方法的對比：
在實際生產中企業需要結合自身的制造能力和實際需求，選擇合適的計算方法進行計算，才能在保證質量的前提下以最低的成本進行制造，實現質量和成本的經濟性最佳。
LB與LBE工程爆炸計算方法
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1計算模型
計算一球形TNT在炸高為47 cm的條件下對厚度為0.2 cm的Q235鋼板的毀傷。較為常用的爆炸數值計算方法是ALE方法，ALE方法需要建立空氣歐拉網格，計算小模型時需要的計算時間還能接受，但模型較大時，計算時間的成本成倍的增加，并且計算的精度受網格尺寸的影響較大。為了快速的進行計算，現在有兩種工程計算方法，即*LOAD_BLAST和*LOAD_BLAST_ENHANCED方法。
2 LB方法
計算模型中只需建立靶板的模型，無須建立空氣域網格。在靶板模型下表面（迎爆面）建立了*SET_SEGMENT（段）壓力加載面，主要用于沖擊波壓力在靶板上的加載（*SET_SEGMENT是可將建立好的K文件導入LS-PrePost中進行建立的，因為后處理中建立方便。
計算結果如下，計算得到靶板的最大變形量為7.4 cm。
3 LBE方法
模型空氣域周圍設置非反射邊界。在建立鋼板模型時，鋼板迎爆面距壓力邊界層的距離不能太近（計算經驗，沒有官方依據），常用的合適距離為10 cm；之所以需要留有一定的距離，可能是為了讓壓力充分的加載在空氣域中。
計算結果如下，計算得到靶板的最大變形量為8.42 cm。
4 結論
試驗測得的鋼板變形量為7.9 cm，LB方法計算結果為7.4 cm，較試驗值低了6.3%；LBE方法計算結果為8.42 cm，較試驗值高了6.6%。結果表明兩種方法的計算結果與試驗結果的誤差均在10%以內。
LB方法只能對單一模型進行計算，要求沖擊波傳播到目標表面的路徑中沒有障礙物的阻擋，并且爆炸載荷不能對鋼板后的目標進行加載。
謝謝大家！！
展開 新書推薦(3)——《現代優化計算方法》
現代優化計算方法（第二版）
作者：邢文訓，謝金星 編著
出版社：清華大學出版社
內容提要：
本書系統介紹了禁忌搜索算法、模擬退火算法、遺傳算法、蟻群優化算法、人工神經網絡算法和拉格朗日松弛算法等現代優化計算方法的模型與理論、應用技術和應用案例。
全書共7章，第1章是后6章內容的基礎，主要介紹算法復雜性的基本概念和啟發式算法的評價方法，后6章分別介紹各個現代優化計算方法。
本書可作為數學、管理科學、計算機科學、工業工程等學科中相關優化專業的研究生教材，也可供相關專業研究人員參考。
固體發動機點火壓強峰的CFD計算方法研究
02
點火壓強峰的CFD計算方法
2.1 計算方法
零維內彈道模型認為發動機燃燒室頭部壓強和尾部壓強相同，無法反映燃燒室軸向壓強梯度，同一時刻，藥面各處燃速相同，發動機工作壓強采用下式計算：
式中：P為燃燒室壓強；ρ為推進劑密度；c*為特征速度；a為燃速系數；Ab為燃面；At為喉部面積；n為壓強指數。
以往對于大長徑比發動機點火壓強峰的預示，是通過和地試過的發動機進行設計參數上的對比，主要對比初始燃通比和喉通比2個參數，經驗取值，該方法可以定性預估，但難以定量計算，誤差較大。為了保證發動機可靠性，結構安全系數取得較大，犧牲了發動機性能。
采用CFD流場計算思路，提取燃燒室內流場三維模型，通過燃燒室內流場仿真計算反映燃燒室軸向壓強梯度。
展開 工程結構可靠度計算方法的比較
工程結構可靠度計算方法的比較
工程結構可靠度計算方法的比較.rar
工程結構.JPG
