沖擊強度的案例
技術研究｜阻燃產品PP材料缺口沖擊強度測試結果穩定性研究
1、背景研究
根據項目要求對阻燃產品某PP材料沖擊強度穩定性測試進行分析，并固化注塑工藝。在注塑過程中，由于在同一個注塑機臺有不同類別種類的產品進行制樣，注塑工藝切換頻繁，所以需要通過正交試驗對注塑工藝進行分析，探究注塑工藝參數對該產品沖擊強度測試結果的影響。
2、分析過程
主要考察五個注塑工藝參數，分別是注塑溫度（A）、注射壓力（B）、保壓壓力（C）、保壓流量（D）和保壓時間（E），采用正交試驗法，每個因素取四個水平，根據正交表L16（45）進行正交實驗設計，見表1。
表1 正交試驗因素水平表
各試驗因素對沖擊強度影響程度：注塑溫度＞保壓時間＞射膠壓力＞保壓壓力＞保壓流量，各試驗因素對應的各水平對沖擊強度影響趨勢見圖1。圖1可知，沖擊強度受注塑溫度（A）影響最大，其均值極差偏差為7.12%，單值極差偏差為20.78%，在注塑溫度為210°C時沖擊強度最優，但注塑溫度為230°C時沖擊強度出現顯著下降，即高溫下阻燃劑的不穩定性對沖擊強度產生較大的影響。其次為保壓時間，保壓時間越長，其沖擊強度越大。
展開 汽車座椅沖擊強度試驗時的CAE案例分析 附GB T 21563-2018 軌道交通 機車車輛設備沖擊
本文中針對某中級轎車后排座椅正撞時的負載安全性，根據ECER17法規和該車生產企業關于座椅沖擊強度的要求，采用多剛體動力學法和瞬態大變形有限元法混合建模和耦合計算，實現了在帶假人的情況下該座椅正撞時負載安全性的CAE分析，并對改進方案實施后的性能進行預測。
1 后排座椅正撞負載法規試驗
ECER17中關于汽車后排座椅沖擊強度的認證規定采用臺車試驗臺進行正撞工況下的座椅沖擊試驗。試驗樣塊尺寸(mm)為300×300×300，棱邊倒角為20mm，質量為18kg。試驗樣塊的安放位置如圖1所示，放置于行李艙的地板上，縱向與靠背有200mm的水平距離;兩試驗樣塊之間有50mm的橫向距離。
圖1 實驗樣塊質量及其布置圖
試驗過程中及試驗后，如果座椅和靠背鎖仍保持原來位置，則認為滿足要求。在試驗期間，允許座椅靠背及其緊固件變形，但試驗靠背和頭枕部分的前輪廓不能向前方超出一定的位置:頭枕(座椅靠背)不得超過座椅R點前方距R點150mm(100mm)的橫向垂直平面。
2 后排座椅安全性的CAE分析
2.1 后排座椅靠背結構
本文中研究的座椅靠背采用分體式結構，如圖2所示。由40%和60%靠背兩部分組成。進行座椅沖擊強度試驗時，靠背骨架以實際機構的連接方式固定在白車身上，白車身固定在臺車上。座椅靠背兩側的鎖支架連接靠背鎖，車身鎖鉤與靠背鎖處于鎖止狀態，以固定靠背上部，靠背下部的邊支架和中支架分別通過螺栓固定在車身上，與車身形成鉸鏈連接。中間位置的安全帶與座椅集成一體，肩帶的上固定點在60%靠背上，左右位置的安全帶固定點均在車身上。座椅沖擊強度試驗主要是考察座椅結構件和連接件的強度和剛度。
圖2后排座椅結構圖
碰撞試驗成本昂貴而且難以得到內部關鍵部件的變形情況，給汽車座椅的設計帶來許多不便。
展開 比對案例 | 2023年塑料 簡支梁缺口沖擊強度的測定實驗室比對總結分析
咨詢電話：020-66221668
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02
簡支梁缺口沖擊強度比對
簡支梁沖擊強度是塑料力學性能的重要指標之一，是工程塑料機械強度設計的依據，能夠反映材料在高速載荷下的韌性或抗斷裂能力。簡支梁沖擊試驗是用標準方法規定的試驗機對硬質塑料試樣施加一次沖擊彎曲載荷并使之破壞，用試樣破壞時單位面積所吸收的能量來表征其沖擊韌度。簡支梁沖擊試驗簡單易行，是塑料檢驗中常用的測試方法，其測試結果的準確性直接關系到產品的安全性能。
為幫助實驗室發現日常檢驗工作存在的問題，提高實驗室的測試水平，按照GB/T 1043.1-2008《塑料 簡支梁沖擊性能的測定第1部分：非儀器化沖擊試驗》對全國范圍內42家實驗室進行了塑料簡支梁沖擊強度實驗室比對，這些實驗室分布于8個省（自治區）、直轄市，涉及企業實驗室、第三方檢測實驗室等。
表1 實驗室地域分布情況
03
實驗室比對方案
試驗材料選擇耐沖擊性聚苯乙烯，按GB/T1043.1-2008制備成尺寸為80mm×10mm×4mm的簡支梁缺口沖擊試樣。試樣類型為1型，缺口為A型單缺口。從試樣中隨機抽取10組，每組含12根試樣（其中2根用于試機，10根用于正式試驗），在標準環境即(23±2)℃,相對濕度(50±5)%下熟化45d后，再進行均勻性檢驗以及能力驗證。
按照GB/T 1043.1-2008，在同一臺設備、由同一位檢驗人員、采用同一種操作方法對試樣進行均勻性檢驗，試驗之前試樣需在(23±2)℃，相對濕度(50±5)%環境下調節48h。然后依據CNAS-GL 003:2018《能力驗證樣品均勻性和穩定性評價指南》中Ss≤0.3σ(Ss為標準偏差，σ為能力評價標準偏差目標值）的準則進行均勻性評價。
展開 基于強度沖擊的手機塑膠外殼失效預測研究
謝謝
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MSC／PATRAN、DYTRAN軟件在機電產品結構件抗沖擊強度仿真分析中的應用
應用ＭＳＣ／ＰＡＴＲＡＮ有限元前后處理軟件和ＭＳＣ．ＤＹＴＲＡＮ瞬態非線性有限元分析軟件， 在沖擊載荷情況下對繼電器及電子組件外殼進行有限元建模與強度分析，了解該結構件動態響應 過程，研究其應力分布，驗證及優化結構設計
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復合材料沖擊后壓縮強度（CAI）測試關鍵要點，確保天舟貨運飛船飛行安全性
比如，評估航空航天工業復合材料沖擊后壓縮（CAI）試驗、風能行業疲勞載荷以及汽車碰撞防護的高速拉伸試驗都很重要。
CAI的含義
CAI（沖擊后壓縮強度）實際上有兩種含義：
1） 評定含損傷時的材料性能指標；
2） 復合材料層壓板受沖擊產生損傷后的壓縮強度。前者一定是對特定的層壓板，在特定條件下得到的含沖擊損傷層壓板的壓縮強度；而后者可以是任意的層壓板（包括結構）在壓縮載荷下的壓縮剩余強度；
由于CAI值不僅用于評定材料性能的指標，同時也是用于結構設計確定設計值的基礎，因此纖維增強復合材料的CAI值測試越來越重要，隨著人們對CAI值不斷的理解和深入，由初始僅作為評定樹脂增韌的標準，到目前已用于從材料研制擴展到為結構設計等提供有關損傷容限能力的知識數據需求。
CAI測試標準及注意事項
常用的測試標準為ASTM D7137/D7137M、ASTM D7136/D7136M、ISO 18352，試驗機的同軸度、夾具的選擇以及壓盤的平行度都會對測試結果產生較大影響。
ASTM D7136：測量纖維增強聚合物基體復合材料抵抗落錘沖擊損傷的能力
ASTM D7137：受損聚合物基體復合材料板的殘余抗壓強度性能
ISO 18352：測定在指定沖擊能級下的沖擊后壓縮性能
AITM 1.0010：空客試驗方法，用于測定沖擊后壓縮強度
波音BSS 7260，II型：復合材料層壓板的沖擊后抗壓強度試驗
使用的勢能為4.94 ft-lb（6.7J）乘以試樣厚度。
展開 【5月23-26日 長沙】結構振動、沖擊強度與壽命計算工程應用實例專題
給方法解決以下關鍵問題
1、有限元分析關鍵在于結果的可用性，有豐富的工程案例積累，帶問題到現場答疑解惑；
2、通過16個模型現場操作訓練，解決各類工程中遇到的結構振動與沖擊問題；
3、多維度、多角度強化認知、懂每一步驟的設置又清楚每一步設置背后的原理；
4、盡快掌握結構振動、沖擊強度與壽命計算原理和方法。
16個實例模型貼近工程實戰操作
實例1：彈簧振子系統振動分析
實例2：圓桿連接圓盤的扭振分析
實例3：方形薄板模態計算
實例4：方形薄板的預應力模態計算
實例5：含橡膠支撐結構的模態計算
實例6：多盤轉子系統的臨界轉速計算
實例7：盛水容器的濕模態計算
實例8：薄板振動的正弦掃頻分析
實例9：產品跌落沖擊的有限元計算
實例10：振動臺試驗過程的時域仿真計算方法
實例11：高層建筑動力時程響應計算分析
實例12：活塞機構的剛-柔耦合多體動力學計算
實例13：時域載荷轉換成響應譜的方法
實例14：基于響應譜的結構抗震有限元計算方法
實例15：電子設備外殼和PCB主板的隨機振動分析
實例16：鋼構件的隨機振動疲勞壽命計算
本質問題與差異化
1、工程案例積累：專注CAE仿真計算，有大量的工程案例
2、關注計算結果：把仿真分析結果運用到產品中
3、師資與專屬權：6000多學員反饋、提煉的精選內容與實例
4、問題響應參與：自主師資與合伙人模式，可直接對接客戶問題，即時做出響應
5、效果保障措施：提供高配筆記本、模型、電子資料、操作軟件
增值服務
持本人學生證或教師證享有9折優惠；一個單位同時報名2人享有9折優惠； 一個單位同時報名3人以上（含）享有8.5折優惠。
展開 【12月7-10日 北京】結構振動、沖擊、碰撞強度、動力優化、振動疲勞計算與振動臺試驗模擬
結構振動、沖擊、碰撞強度、動力優化、振動疲勞計算與振動臺試驗模擬
一、課程背景：
本課程基于ANSYS經典和Workbench平臺，針對各類結構的振動、沖擊、碰撞強度問題、動力優化問題、振動疲勞問題和振動臺試驗模擬問題，給出有效的數值計算方案，并對多點激勵問題、大質量法數值模擬技術等相關高級計算技術進行探討。課程全面系統的講解各類動力學問題的計算原理、Workbench不同動力分析模塊的計算原理，設置方法和常見問題的處理措施。通過原理解析、大量實例操作強化軟件應用，幫助設計人員提高解決實際工程問題的能力。特舉辦“結構振動、沖擊、碰撞強度、動力優化、振動疲勞計算與振動臺試驗模擬”專題培訓。
二、增值服務：
贈送定制U盤一個；
同一單位2人報名享受9折優惠；同一單位3人以上（含）報名享受8.5折優惠；
課程結束后贈送10套學習資料；
參訓學員或企業針對課程相關問題在課程結束后也可以得到老師的解答與指導（郵件、微信、電話），作為培訓講授的補充。
三、授課專家：
該課程講師，9年仿真分析工作經驗、副教授，碩士期間主修工程力學，擅長工程結構數值分析、流場流動模擬、流固耦合及多物理場耦合數值模擬，擁有豐富的大型工程結構數值分析、流體動力學模擬和多場耦合模擬經驗。發表學術論文20余篇，其中SCI、EI收錄論文13篇。培訓60多場次，學員上千人。
四、時間地點：
2018年12月7日-12月10日 北京
(第一天報到，授課3天)
五、課程大綱：
六、培訓費用：
標準費用：3800元/人，食宿可統一安排，費用自理。
定制內訓：根據企業實際問題和產品模型，結合人員水平設計課程由專家上門授課。
展開 【7月18-21日 北京】結構振動、沖擊、碰撞強度、動力優化、振動疲勞計算與振動臺試驗模擬
一、背景
本課程基于Ansys經典和Workbench平臺，針對各類結構的振動、沖擊、碰撞強度問題、動力優化問題、振動疲勞問題和振動臺試驗模擬問題，給出有效的數值計算方案，并對多點激勵問題、大質量法數值模擬技術等相關高級計算技術進行探討。課程全面系統的講解各類動力學問題的計算原理、Workbench不同動力分析模塊的計算原理，設置方法和常見問題的處理措施。
為幫助廣大設計人員提高解決實際工程問題的能力，特舉辦“結構振動、沖擊、碰撞強度、動力優化、振動疲勞計算與振動臺試驗模擬”專題培訓。本次培訓通過老師講解+理論解析+實際操作，詳情請參見“內容大綱”。
二、時間地點
時間：2019年7月18日-7月21日（第一天報到，授課3天）
地點：北京
三、主講專家
該課程講師，副教授，博士畢業于哈爾濱工業大學工程力學專業，擅長工程數值分析，14年仿真分析經驗；仿真領域涉及結構靜、動力計算，結構疲勞、損傷與斷裂，計算流體力學，流固耦合及多物理場耦合數值模擬，轉子及多體動力學，工程傳熱與熱應力計算，爆炸與沖擊力學，Ansys二次開發等。發表學術論文20余篇，其中SCI、EI收錄論文13篇，申請發明專利2項。培訓70多場次，學員上千人。
四、內容大綱
五、報名費用
標準費用：3980元/人，食宿可統一安排，費用自理。
六、增值服務
贈送定制U盤一個；
同一單位2人報名9折優惠；同一單位3人以上（含）報名8. 5折優惠；
課程結束后可領取該課程課件、配套CAE模型及相關學習資料；
參訓學員或企業針對課程相關問題在課程結束后也可以得到老師的解答與指導（郵件、微信、電話），作為培訓講授的補充。
展開 【3月6-9日 長沙】結構振動、沖擊、碰撞強度、動力優化、振動疲勞計算與振動臺試驗模擬
一、課程背景：
本課程基于ANSYS APDL和ANSYS Workbench平臺，針對各類結構的振動、沖擊、碰撞強度問題、動力優化問題、振動疲勞問題和振動臺試驗模擬問題，給出有效的數值計算方案，并對多點激勵問題、大質量法數值模擬技術等相關高級計算技術進行探討。課程全面系統的講解各類動力學問題的計算原理、Workbench不同動力分析模塊的計算原理，設置方法和常見問題的處理措施。通過原理解析、大量實例操作強化軟件應用，幫助設計人員提高解決實際工程問題的能力。特舉辦“ANSYS Workbench+APDL結構振動、沖擊、碰撞強度、動力優化、振動疲勞計算與振動臺試驗模擬”專題培訓。 詳情請參見第四部分“內容大綱”。
二、增值服務：
贈送定制U盤一個；
同一單位2人報名享受9折優惠；同一單位3人以上（含）報名享受8.5折優惠；
課程結束后可領取該課程課件、配套CAE模型及10套相關學習資料；
參訓學員或企業針對課程相關問題在課程結束后也可以得到老師的解答與指導（郵件、微信、電話），作為培訓講授的補充。
三、授課專家：
該課程講師，副教授，博士畢業于哈爾濱工業大學工程力學專業，擅長工程數值分析，14年仿真分析經驗；仿真領域涉及結構靜、動力計算，結構疲勞、損傷與斷裂，計算流體力學，流固耦合及多物理場耦合數值模擬，轉子及多體動力學，工程傳熱與熱應力計算，爆炸與沖擊力學，ansys二次開發等。發表學術論文20余篇，其中SCI、EI收錄論文13篇，申請發明專利2項。培訓70多場次，學員上千人。
展開 【4月11-14日 成都】結構振動、沖擊、碰撞強度、動力優化、振動疲勞計算與振動臺試驗模擬
背景
本課程基于ANSYS經典和Workbench平臺，針對各類結構的振動、沖擊、碰撞強度問題、動力優化問題、振動疲勞問題和振動臺試驗模擬問題，給出有效的數值計算方案，并對多點激勵問題、大質量法數值模擬技術等相關高級計算技術進行探討。課程全面系統的講解各類動力學問題的計算原理、Workbench不同動力分析模塊的計算原理，設置方法和常見問題的處理措施。
為幫助廣大設計人員提高解決實際工程問題的能力，特舉辦“結構振動、沖擊、碰撞強度、動力優化、振動疲勞計算與振動臺試驗模擬”專題培訓。本次培訓通過老師講解+理論解析+實際操作，詳情請參見第四部分“內容大綱”。
時間地點
時間：4月11日-4月14日（第一天報到，授課3天）
地點：四川*成都
主講專家
該課程講師，副教授，博士畢業于哈爾濱工業大學工程力學專業，擅長工程數值分析，14年仿真分析經驗；仿真領域涉及結構靜、動力計算，結構疲勞、損傷與斷裂，計算流體力學，流固耦合及多物理場耦合數值模擬，轉子及多體動力學，工程傳熱與熱應力計算，爆炸與沖擊力學，ansys二次開發等。發表學術論文20余篇，其中SCI、EI收錄論文13篇，申請發明專利2項。培訓70多場次，學員上千人。
內容大綱
報名費用
標準費用：3980元/人，食宿可統一安排，費用自理。
增值服務
贈送定制U盤一個；
同一單位2人報名9折優惠；同一單位3人以上（含）報名8. 5折優惠；
課程結束后可領取該課程課件、配套CAE模型及10套相關學習資料；
參訓學員或企業針對課程相關問題在課程結束后也可以得到老師的解答與指導（郵件、微信、電話），作為培訓講授的補充。
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注塑寶典：手把手教你解決冰箱用HIPS注塑難題，簡單實用~
其余性能采用極差分析的方法，數據處理如表3~8：
表3 沖擊強度（kJ/m2）影響因素分析
表4 彎曲強度（MPa）影響因素分析
表5 彎曲模量（MPa）影響因素分析
表6 拉伸屈服應力（MPa）影響因素分析
表7 拉伸屈服應變（%）影響因素分析
表8 拉伸模量(MPa）影響因素分析
其中K代表某水平下性能指標的求和，k代表某水平下性能指標的平均值。取平均值的意義是：對于任意兩組，各因素都在同時變動，因而結果不具有可比性，但對各水平分別取平均值后，其它因素進行了平等的變動，因而不同水平的平均k具有綜合可比性。R為k的極差，極差大小反映了某因素對性能的影響大小。
以沖擊強度的分析為例，各因素中射膠壓力的極差最大，其次為保壓壓力、射膠速度、保壓時間、冷卻時間，可以認為沖擊強度主要受射膠壓力和保壓壓力影響。就趨勢來看，射膠壓力越小，沖擊強度越高；保壓壓力越大，沖擊強度越高；保壓時間、射膠速度、冷卻時間均在取第三水平時沖擊強度最高。以最大極差2.78kJ/m2除以全部沖擊強度的平均值13.13 kJ/m2得0.21，即射膠壓力對沖擊強度的影響可達平均值的約21%，由此認為沖擊強度受到參數變動影響，尤其是射膠壓力的變動對沖擊強度的影響非常顯著。
其余性能指標，影響最大的兩個因素基本上也主要是射膠壓力和保壓壓力。
為了驗證保壓壓力與射膠壓力對樣條性能（以沖擊為例）的影響趨勢，進一步采用單因素變量進行試驗。
展開 膠粘強度的分類及檢測方法
(5)沖擊強度
沖擊強度意指粘接件承受沖擊載荷而破壞時，單位粘接面積所消耗的最大功，單位為kJ/m2。按照接頭形式和受力方式的不同，沖擊強度又分為彎曲沖擊、壓縮剪切沖擊、拉伸剪切沖擊、扭轉剪切沖擊和T型剝離沖擊強度等。
沖擊強度的大小受膠粘劑韌性、膠層厚度、被粘物種類、試件尺寸、沖擊角度、環境濕度、測試溫度等影響。膠粘劑的韌性越好，沖擊強度越高。當膠粘劑的模量較低時，沖擊強度隨膠層厚度的增加而提高。
(6)持久強度
持久強度就是粘接件長期經受靜載荷作用后，單位粘接面積所能承受的最大載荷，單位用兆帕(MPa)表示。持久強度受加載應力和試驗溫度的影響，隨著加載應力和溫度的提高持久強度下降。
(7)疲勞強度
疲勞強度是指對粘接接頭重復施加一定載荷至規定次數不引起破壞的最大應力。一般把在10次時的疲勞強度稱為疲勞強度極限。一般來說，剪切強度高的膠粘劑，其剝離、彎曲、沖擊等強度總是較低的;而剝離強度大的膠粘劑，它的沖擊、彎曲強度較高。不同類型的膠粘劑，各種強度特性也有很大差異。
下面簡單介紹拉伸強度和剪切沖擊強度的測定方法。
拉伸強度的測定方法
A.金屬粘接拉伸強度的測定
測定金屬粘接拉伸強度的最常用試件如下圖左圖所示。
試件兩圓柱體的直徑應一致，同軸度為±0.1mm，兩粘接平面平行度為±0.2 mm，加工粗糙度為5.0μm。試件粘接按工藝要求進行，為確保膠層厚度一致，可將φ0.1×(2～3) mm左右的銅絲在疊合前放入膠層內，以專用裝置(見上圖右圖)定位固化。
測定前從膠層兩旁測量圓柱體的直徑d(精確到1×10-6m)。測定時將試件裝于拉力試驗機的夾具上，調整施力中心線，使其與試件軸線相一致，以(10～20)mm/min的加載速度拉伸，拉斷時記錄破壞負荷，拉伸強度σ按下式計算，單位為MPa。
展開 安農大章亞瓊博士和汪鐘凱教授課題組通過制備植物油脂彈性體實現聚乳酸增強增韌
評價高分子材料的韌性，通常需要同時考慮到兩個方面，即抗沖擊強度和拉伸延展性，那么只有兼具強度和延展性，才能說材料具有優異的韌性。聚乳酸是一種脆性的生物質來源的合成高分子材料，一般而言，改善聚乳酸拉伸韌性（延展性）相對容易，但要提升其抗沖擊強度則具有很大的挑戰性，聚乳酸材料抗沖擊強度和延展性之間的矛盾始終沒有得到有效的解決。
安徽農業大學生物質分子工程中心章亞瓊老師，制備了一種蓖麻油基聚酰胺彈性體(PUDA-co-BUDA)，通過構筑聚乳酸(PLA)/聚酰胺彈性體(PUDA-co-BUDA)二元共混增韌體系，僅添加1wt% 的PUDA-co-BUDA彈性體便可達到顯著的拉伸增韌效果 (圖1)，但這也同時損失了聚乳酸材料的抗沖擊強度（Appl. Surf. Sci. 2020, 506, 144684）。
圖1. 具有不同質量比的PLA/PUDA-co-BUDA共混物的應力-應變曲線: (a)整個應變范圍內; (b)局部應變范圍內; (c) PUDA-co-BUDA在PLA基質中的相形態結構示意圖。
進一步研究發現，三元共混體系形成的復雜相形態能夠有效解決這一難題，其中PLA/EGMA/PA11三元共混體系可以實現了材料抗沖擊強度與延展性之間的平衡 (圖2)，在EGMA含量相同的前提下，PA11彈性體的加入不僅沒有大幅度降低聚乳酸材料的拉伸應變，而且更顯著地提高了聚乳酸復合材料的抗沖擊強度，使兩者均保持在較高水平上，這一切都要得益于PA11與EGMA之間形成的一種奇特的核殼微結構，該核殼微結構起到了協同增強增韌作用（Appl. Surf.
展開 納米二氧化鈦在塑料中的應用
納米TiO2（VKT25, VK-TA18）在塑料中的應用進展
1.在通用塑料中的應用
包括二氧化鈦粉體在內的許多無機填料填充塑料，對制品的成本、力學性能等有很大的改善而被大量使用,納米粒子的超微尺寸和表面活性效應能夠對聚合物材料內部的缺陷進行極好的修飾，并可最大限度地減少內部殘留的活性基團，從而能夠大幅度提高聚合物材料的強度、韌性、耐老化性及耐熱等性能。
2. 在PP中的應用
提高PP的韌性及耐老化性能一直是人們關注的焦點。對以納米TiO2、SiO2為添加劑加入到聚丙烯共混形成的復合材料的耐老化等性能進行的研究結果表明：未加納米粒子的PP經紫外線照射200h后拉伸強度損失50%以上,沖擊強度損失1/3 以上，當照射700h后,拉伸強度損失88.38%,沖擊強度損失近50%,已經沒有使用價值。 加入納米粒子后,耐老化性能大大提高,而且不同種類的納米粒子有不同改善效果,納米TiO2（VKT25, VK-TA18）的效果優于納米Si02。研究的納米TiO2填充PP復合的力學性能和耐老化性能結果表明：添加1 %~2 %的納米TiO2（VKT25, VK-TA18）可以明顯改善PP的抗沖擊性能,納米質量分數在1%~4%對復合材料的拉伸強度幾乎沒有影響,而添加少量的納米Ti02可以大大提高PP的耐紫外光老化性能，說明納米TiO2（VKT25, VK-TA18）對紫外光有極強的吸收能力,能改進材料的耐候性，提高戶外制品的使用壽命。
3.在PS及HIPS改性中的應用
用粒徑為10nm(VK-TG01)的TiO2填充(PS/二乙烯苯)共聚物，發現可明顯提高基礎樹脂的耐熱性能,且介電常數隨TiO2含量的增加而提高，同時介質損耗因數也有所增大,但介電常數基本上不隨頻率的變化而變化，這種材料基本上達到了微波通訊材料的要求。
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