懸臂板的案例
平板的彎曲、振動和屈曲
平板的彎曲、振動和屈曲（附光盤）
作者：王克林 等著
出版社：冶金工業(yè)出版社
出版日期：2006-7-1
ISBN：7502439684
字數(shù)：286000
印次：1
版次：1
紙張：膠版紙
目錄
1 傅里葉級數(shù)及梁
1.1 傅里葉級數(shù)基本知識
1.2 懸臂梁的彎曲
1.3 懸臂梁的穩(wěn)定
1.4 懸臂梁的自由振動
1.5 懸臂梁的動態(tài)穩(wěn)定
1.6 兩端彈性約束的輸液管道
1.7 彈性約束輸液管道
1.8 鐵摩辛科梁的動態(tài)穩(wěn)定
2 矩形薄板（正弦級數(shù)）
2.1 基本方程
2.2 疊加解
2.2.1 疊加解1
2.2.2 疊加解2
2.2.3 疊加解3
2.2.4 疊加解4
2.2.5 疊加解5
2.3 角點支撐的矩形板
2.4 任意點支矩形板
2.5 彈性地基上自由邊矩形板
2.6 懸臂板
2.7 兩鄰邊固定兩鄰邊自由的矩形板
2.8 其他邊界條件的矩形板
2.8.1 兩鄰邊固定另兩邊簡支的矩形板
2.8.2 三邊簡支一邊固定的矩形板
2.8.3 對邊自由一邊固定一邊簡支的矩形板
2.8.4 對邊自由對邊簡支的矩形板
2.9 矩形板的自由振動
2.10 矩形板的屈曲
2.11 縱橫載荷共同作用的矩形板的彎曲
3 矩形薄板（余眩級數(shù)）
3.1 疊加解
3.1.1 疊加解1
3.1.2 疊加解2
3.1.3 疊加解3
3.1.4 疊加解4
3.1.5 疊加解5
3.2 角點支撐的矩形板
3.3 四邊自由的任意點支矩形板
3.4 彈性地基上自由邊矩形板
3.5 懸臂板
3.6 兩鄰邊固定兩鄰邊自由的矩形板
3.7 其他邊界條件的矩形板
3.7.1 四邊固定的矩形板
3.7.2 對邊簡支對邊固定的矩形板
3.7.3
展開 平板的彎曲、振動和屈曲（附光盤）
目錄
1 傅里葉級數(shù)及梁
1.1 傅里葉級數(shù)基本知識
1.2 懸臂梁的彎曲
1.3 懸臂梁的穩(wěn)定
1.4 懸臂梁的自由振動
1.5 懸臂梁的動態(tài)穩(wěn)定
1.6 兩端彈性約束的輸液管道
1.7 彈性約束輸液管道
1.8 鐵摩辛科梁的動態(tài)穩(wěn)定
2 矩形薄板（正弦級數(shù)）
2.1 基本方程
2.2 疊加解
2.2.1 疊加解1
2.2.2 疊加解2
2.2.3 疊加解3
2.2.4 疊加解4
2.2.5 疊加解5
2.3 角點支撐的矩形板
2.4 任意點支矩形板
2.5 彈性地基上自由邊矩形板
2.6 懸臂板
2.7 兩鄰邊固定兩鄰邊自由的矩形板
2.8 其他邊界條件的矩形板
2.8.1 兩鄰邊固定另兩邊簡支的矩形板
2.8.2 三邊簡支一邊固定的矩形板
2.8.3 對邊自由一邊固定一邊簡支的矩形板
2.8.4 對邊自由對邊簡支的矩形板
2.9 矩形板的自由振動
2.10 矩形板的屈曲
2.11 縱橫載荷共同作用的矩形板的彎曲
3 矩形薄板（余眩級數(shù)）
3.1 疊加解
3.1.1 疊加解1
3.1.2 疊加解2
3.1.3 疊加解3
3.1.4 疊加解4
3.1.5 疊加解5
3.2 角點支撐的矩形板
3.3 四邊自由的任意點支矩形板
3.4 彈性地基上自由邊矩形板
3.5 懸臂板
3.6 兩鄰邊固定兩鄰邊自由的矩形板
3.7 其他邊界條件的矩形板
3.7.1 四邊固定的矩形板
3.7.2 對邊簡支對邊固定的矩形板
3.7.3 對邊固定一邊自由一邊簡支納矩形板
3.7.4 一邊自由三邊筒支構矩形板
3.8 矩形板的自由振動
3.9 矩形板的屈曲
3.10 縱橫載荷共同作用的矩形板的彎曲
3.11 進一步分析
4 各向異性平行四邊形板
4.1 基本方程
4.1.1 彎曲
4.1.2
展開 ANSYS中如何獲取采用殼單元模擬時的截面內力
下面以某懸臂板為例，闡述基本思路。
某混凝土懸臂板，板厚100mm，尺寸為900mmX2000mm，混凝土等級為C30，在板的端部100mm范圍內受到均布荷載0.5KN/m^2，求板跨中間截面的剪力以及彎矩。
理論求解：Fz=0.5*0.1*2=0.1KN
My=0.1KN*(0.45-0.05)m=0.04KN.m
ANSYS建模命令流如下：
finish
/clear
/prep7
et,1,shell181
r,1,100
mp,dens,1,2600e-12
mp,prxy,1,0.3
mp,ex,1,3.0e4
blc4,,,900,2000
wpoffs,450
wprota,,,90
asbw,all
wpoffs,,,350
asbw,all
wpcsys,-1
asel,s,loc,x,800,900
sfa,all,1,pres,-0.5e-3
allsel,all
esize,20
amesh,all
/solu
lsel,s,loc,x,0
dl,all,,all,0
outres,all,all
allsel,all
solve
/post1
!選擇中間線附近的單元
nsel,s,loc,x,450
esln,s,0
esel,u,cent,x,0,450
!選擇中間線節(jié)點并求解
nsel,s,loc,x,450
spoint,,450,1000
fsum
結果如下：
軟件求解結果和理論結果吻合！
展開 基于SiPESC的通用非線性曲殼單元研究
長方形板的一端固定，另一端受到面內彎矩作用。
懸臂板端部受壓
測試單元對于剪切鎖定的改善。懸臂板（長L=10、寬b=1、厚度h=0.01；長厚壁1000）一端固定，另一端受到豎直向下、大小為F=5×10^4×h^3的載荷作用。材料屬性為E=10^7；μ=0.4。
結構變形：
單元計算結果和ANSYS shell181 （打開非協(xié)調模式）對比：
18度開孔球殼
測試曲殼單元對大轉動、剛體位移的描述能力。殼單元徑向受到一組方向朝內，另一組方向朝外的外載荷作用。球殼半徑R=10，厚度h=0.04。材料常數(shù)：彈性模量6.285*10e7,泊松比0.3。
展開 
matlab編程計算矩形薄板的固有頻率
程序目錄：
rectangularplate.m——主程序
rectangularMeshKirchhoff.m——網(wǎng)格劃分子程序
formStiffnessMassKirchhoff.m——剛度、質量陣計算及組裝子程序
EssentialBCKirchhoff.m——施加邊界條件子程序
本程序可以計算各種邊界條件下的矩形板薄板固有頻率和對應振型。主程序例子為懸臂板，
其中邊界條件可更改，即第23行的'cfff' 可更改為：’ssss’、’cccc’、’scsc’、’cccf’、’cfff’
s為簡支，c為固支，f為自由，四邊的順序為左下右上。
程序已經(jīng)驗證正確。
rectangularplate.rar
展開 混凝土澆筑后多久才能拆除模板？
2．承重的模板應在混凝土達到下列強度以后，始能拆除（按設計強度等級的百分率計）：
板及拱：
跨度為2m及小于2m 50％
跨度為大于2m至8m 75％
梁（跨度為8m及小于8m） 100％
承重結構（跨度大于8m） 100％
懸臂梁和懸臂板 100％
3．鋼筋混凝土結構如在混凝土未達到上述所規(guī)定的強度時進行拆模及承受部分荷載，應經(jīng)過計算，復核結構在實際荷載作用下的強度。
4．已拆除模板及其支架的結構，應在混凝土達到設計強度后，才允許承受全部計算荷載。施工中不得超載使用，嚴禁堆放過量建筑材料。當承受施工荷載大于計算荷載時，必須經(jīng)過核算加設臨時支撐，并根據(jù)構件強度決定。
墻體：一般要12小時左右；
頂板：一般要28天，或者強度要達到75%；
懸挑構件：比如陽臺，強度要達到100%。
墻、柱及梁側模拆除：應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損，一般強度達到1.0MPa左右方可拆除，拆模時間應根據(jù)混凝土的強度等級、環(huán)境溫度或通過同條件養(yǎng)護試塊進行控制。
梁、板底模拆除：梁、板跨度在2m以內時，混凝土強度達到設計強度的50％；2-8米范圍內時，其強度達到設計強度的75％；大于8m的混凝土必須達到設計強度的100％時方可拆除。
懸挑構件的模板拆除：無論其跨度長短，均要求必須在混凝土達到其設計強度的100%時方可拆除。
展開 Workbench和ANSYS Classical如何共享數(shù)據(jù)文件
下面以一個簡單的懸臂板為例說明使用方法。
1） 在Workbench中創(chuàng)建一塊板，材料為鋼材，尺寸任意，劃分網(wǎng)格，施加荷載和邊界條件，如下所示：
2）進入Componet Systems,點擊新建 Finite Element Modeler,將Setup中的內容拖入到Model中。
3） 更新Setup 單元格
4）進入Finite Element Modeler，就會看見節(jié)點數(shù)目，單元數(shù)目，單元類型等信息，點擊Write Solver File，生成Mechanical APDL文件。
5） 啟動ANSYS經(jīng)典，點擊File--Read input from.
6） 查看單元材料等信息，進行后續(xù)操作。值得說明的是，該方法導入的有限元模型，而不是幾何模型。
7）待我們在經(jīng)典中，達到我們理想狀況后，可以調回到Workbench中，點擊Archive model--write.
8) 在Workbench中新建一個Finite Element Modeler，并導入上述文件。
9） 新建一個分析類型，并將Finite Element Modeler中的model導入到新分析類型中的Model，進行相應的操作。
從上述可見，F(xiàn)inite Element Modeler其實充當了一個轉換器的角色 。
二、結果數(shù)據(jù)文件共享
上面簡單說了模型數(shù)據(jù)文件的共享方法，很多時候我們在Workbench中求解完畢后，如果需要更底層的結果后處理技巧，但是在Workbench中無法實現(xiàn)，這時候我們可以借助經(jīng)典版本的結果后處理。那么如何將Workbench中的求解結果文件導入到經(jīng)典版本中呢？方法其實很簡單。
展開 以四個案例來吹ANSYS多點約束(MPC)的強大
這里重點給出四個案例來詳細說明一下MPC方法的使用和優(yōu)點：
案例一：不同單元與網(wǎng)格之間的裝配
案例二：網(wǎng)格疏密不同的變截面懸臂梁
案例三：帶懸臂板的曲殼
案例四：殼與實體單元裝配
案例一：在復雜的模型中，經(jīng)常根據(jù)需要采用不同階單元且網(wǎng)格疏密也不同，以便采用較小的求解花費而獲得滿意的結果。雖然將幾何切分，采用不同的單元類型和網(wǎng)格尺寸來控制，也可以達到目的，但采用MPC方法會更加方便。
如圖網(wǎng)格疏密的劃分，注意MPC裝配邊界重合但不共線，在邊界處采用綁定的MPC約束。筆者將采用MPC方法的模型和僅用PLANE82單元劃分的結果進行了對比，MPC方法的應力云圖在裝配邊界上稍微不連續(xù)，但最大應力幾乎無差別。
案例二：網(wǎng)格疏密不同的變截面的懸臂梁，單元類型和網(wǎng)格疏密不同，計算結果與采用一種單元的結果幾乎無差別。
案例三：在曲殼上焊接平板，曲殼上下邊固定，平板上施加均布載荷，平板處和曲殼處采用MPC連接。與全部采用SHELL181單元常規(guī)結果分析，位移結果誤差很小，應力結果相差較大，但基本在5%內，這一是由于MPC方法在裝配線處的應力結果誤差本身較大，二是因為這種復雜曲殼結果本身就不能準確計算處應力值。
案例四：懸臂圓柱體的遠距離加載，所謂的遠距離加載，就是不在有限元模型上直接加載，而是通過與有限元模型很遠的導向節(jié)點施加荷載，如下圖示。
全文結束，感謝閱讀。
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展開 TADANO FAUN利用HyperWorks加速起重機設計流程
該公司的結構工程部門的負責人Andreas Hofmann說道：“一個 TADANO FAUN起重機有近40種主懸臂的伸縮狀態(tài)。每種狀態(tài)在360度轉角范圍內大約能夠配備20種不同的工作方式，主臂允許有30到50多種可能配置。再加上不同的配重和懸臂板，我們的工程師必須在考慮超過150000種客戶額定負載工況的情況下找到最佳設計。”
“對于起重機的設計師來說，在所有考慮的問題當中，最大問題是在滿足嚴格規(guī)范的前提下控制機器的總重量。”Hofmann說，“TADANO FAUN為美國、歐洲、亞洲的客戶設計移動式起重機，而各地的需求是不同的。比如，我們在德國有一個負荷極限為12噸的移動式起重機。所以，我們必須對鋼結構的重量進行優(yōu)化。另外，這方面的規(guī)范也經(jīng)常變化，我們必須做出快速反應。”
挑戰(zhàn)
“TADANO FAUN 已經(jīng)在使用一種CAD解決方案中包含的有限元分析，”Hofmann說道，“一種附加的網(wǎng)格解決方式。”這一軟件，像其他許多已經(jīng)考察過的作為CAD軟件一部分的解決方案一樣不能進行精確的有限元計算。”
“我們之前最大的痛處就是只能使用中性文件讀取CAD數(shù)據(jù)，這樣必須放棄對原始CAD模型的鏈接，只能提供一個設計的靜態(tài)快照。”Hofmann說道。
Hofmann期望得到一種軟件在有限元分析時能夠直接打開CATIA中的模型，這樣他的工程師們就能夠直接用它開始工作。“于是我們有了改變我們的有限元分析系統(tǒng)并找到能更適應我們需求的方法。”他說道，“有限元模型的精確性對于我們十分重要，建立一個精確的、合適的有限元計算模型比僅僅提供給我們一些炫麗的圖片重要得多。”
展開 中建鋼筋工程推薦做法22例，收藏學習！
9、梁側面配置縱向構造鋼筋要求
10、梁箍筋彎鉤平直段要求
11、梁板式筏形基礎鋼筋起步構造要求
12、連梁配筋構造要求
13、鋼骨柱箍筋構造做法要求
14、鋼骨梁構造做法要求
15、頂板馬凳要求
16、人防懸臂板、梁、柱受力錨固做法要求
17、中間框架柱縱向鋼筋封頂做法要求
世界領先的起重機制造商 TADANO FAUN 利用 HyperWorks 加速設計流程
該公司的結構工程部門的負責人AndreasHofmann說道：“一個TADANOFAUN 起重機有近40種主懸臂的伸縮狀態(tài)。每種狀態(tài)在360度轉角范圍內大約能夠配備20種不同的工作方式，主臂允許有30到50多種可能配置。再加上不同的配重和懸臂板，我們的工程師必須在考慮超過150000種客戶額定負載工況的情況下找到最佳設計。”
“對于起重機的設計師來說，在所有考慮的問題當中，最大問題是在滿足嚴格規(guī)范的前提下控制機器的總重量。”Hofmann說，“TADANOFAUN為美國、歐洲、亞洲的客戶 設計移動式起重機，而各地的需求是不同的。比如，我們在德國有一個負荷極限為12 噸的移動式起重機。所以，我們必須對鋼結構的重量進行優(yōu)化。另外，這方面的規(guī)范也經(jīng)常變化，我們必須做出快速反應。”
挑戰(zhàn)
“TADANOFAUN已經(jīng)在使用一種CAD解決方案中包含的有限元分析，”Hofmann說道，“一種附加的網(wǎng)格解決方式。”這一軟件，像其他許多已經(jīng)考察過的作為CAD軟件一部分的解決方案一樣不能進行精確的有限元計算。”
“我們之前最大的痛處就是只能使用中性文件讀取CAD數(shù)據(jù)，這樣必須放棄對原始CAD模型的鏈接，只能提供一個設 計的靜態(tài)快照。”Hofmann說道。
Hofmann期望得到一種軟件在有限元分析時能夠直接打開CATIA中的模型，這樣他的工程師們就能夠直接用它開始工作。“于是我們有了改變我們的有限元分析系統(tǒng)并找到能更適應我們需求的方法。”他說道，“有限元模型的精確性對于我們十分重要，建立一個精確的、合適的有限元計算模型比僅僅提供給我們一些炫麗的圖片重要得多。”
“今天，在HyperWorks的幫助下，我們真的可以說我們的工作更快了，得到結果的時間也更短了。
展開 
鋼筋混凝土結構設計: 第三章(受彎構件正截面承載力)
受彎構件的截面厚度: 行車道板不小于100mm；人行道板現(xiàn)澆混凝土板不小于80mm, 預制混凝土板不小于60mm; 空心板頂板和底板均不宜小于80mm。
2. 板分為單向板, 雙向板和懸臂板.
3. 單向板沿板短邊方向設置受力鋼筋，沿板長邊方向設置分布鋼筋；雙向板沿板兩個方向均設置受力鋼筋。
4. 分布鋼筋是在主鋼筋上按一定間距設置，起連接作用的橫向鋼筋，屬于構造配置鋼筋。分布鋼筋的作用是使主鋼筋受力更均勻，同時也起著固定主鋼筋位置、分擔混凝土收縮和溫度應力的作用。
5. 縱向受拉鋼筋的作用是承受受拉區(qū)拉力或幫助受壓區(qū)混凝土承受壓力。
6. 混凝土保護層厚度是指構件截面上鋼筋至截面邊緣的混凝土厚度，其作用是保證鋼筋與混凝土有良好的粘結作用，同時保護鋼筋不直接受到大氣侵蝕。
7. 截面配筋率是指截面所配置的鋼筋截面面積與規(guī)定的混凝土正截面面積的比值(化為百分數(shù)表達)。
8. 彎起鋼筋與斜筋的作用是滿足斜截面抗剪要求，承受主拉應力，并增加鋼筋骨架穩(wěn)定性。
9. 箍筋的作用是除幫助混凝土抗剪外，在構造上起著固定縱向受力鋼筋位置的作用并與縱向受力鋼筋、架立鋼筋等組成骨架。
10. 架立鋼筋的作用是固定箍筋與縱向受力鋼筋形成穩(wěn)定的鋼筋骨架。
11. 塑性破壞(延性破壞)是指結構或構件在破壞前有明顯變形或其他征兆現(xiàn)象的破壞; 脆性破壞是指結構或構件在破壞前無明顯變形或其他征兆現(xiàn)象的破壞。
12. 對常用的熱軋鋼筋和普通強度混凝土，破壞形態(tài)主要受到截面縱向受拉鋼筋配筋率ρ 的影響。
13. 按照鋼筋混凝土受彎構件的配筋情況及相應發(fā)生破壞時的性質可得到正截面破壞的三種形態(tài): 適筋梁破壞、超筋梁破壞和少筋梁破壞。
14. 超筋梁破壞特征: (1) 鋼筋混凝土梁截面受壓區(qū)混凝土先壓壞，而受拉鋼筋未屈服。
展開 PKPM建模詳細過程
此外，高層建筑框架柱的最小尺寸hc不宜小于400mm,柱截面寬度bc不宜小于350mm,柱凈高與截面長邊尺寸之比宜大于4
[2]梁截面估算：
梁高與跨度的關系
主梁一般取為跨度的1/8——1/12
次梁一般取為跨度的1/12——1/15
懸挑梁一般取為懸臂長的1/6
梁寬
主梁 200，250，300……
次梁 200……
跨度較小的廚房和廁所可以取到120，150……
[3]樓板厚度估算：
單向板：短邊的1/35
雙向板：短邊的1/40
懸臂板：懸臂長的1/12
同時要遵守混凝土規(guī)范10.1.1中對板的最小厚度規(guī)定
在PMCAD中，不同結構層的輸入和修改可以通過新建標準層和換標準層來實現(xiàn)，
修改每層的“本層信息”，主要是材料和層高的修改，板厚可以先設置為100，后面具體修改。
接下來就是荷載定義和樓層組裝：
荷載定義是樓板荷載的設置，這里也可以初步設置一個數(shù)值（例如住宅建筑大部分的樓板恒載和活載是多少就先定義下來，后面可以具體修改）
樓層組裝就是將先前按照平面一層一層的組合為一個立體的計算模型，其中需要注意的就是層高和設置順序。
再望下是：總信息……材料信息……地震信息……風荷載信息……繪圖參數(shù)
首先是總信息，基本上查找相關規(guī)范就可以：
結構體系：根據(jù)具體的結構選形
結構主材：根據(jù)具體結構形式選擇
結構重要系數(shù)：根據(jù)建筑的安全等級可以確定。
展開 砌體工程施工工藝標準做法，看看夠規(guī)范嗎？
◆砼導墻
衛(wèi)生間、廚房、存在平樓層空調板或大線條外墻均做200mm高的混凝土反坎，寬度同墻寬，關模前鑿毛到位；另外在所有磚墻底下做200mm高的實心磚導墻，有效的控制加氣混凝土砌塊吸水反潮問題。
現(xiàn)場準備工作：
●砌體拉結筋至少提前一周值筋；
●預制過梁、頂磚用的預制三角塊門邊預制砼塊也需提前做好計劃；
●構造柱的設置，鋼筋植筋綁扎準備工作提前進行；
●砌體班組進場前要實施樣板先行制度；
●及時組織班前現(xiàn)場技術交底工作；
四、砌體質量過程控制
墻體拉結筋植筋要求 ：
●植筋位置需準確（應采用立皮樹桿方式控制鋼筋植筋位置），植筋深度與強度滿足設計要求（可隨機抽查做拉拔試驗），墻體拉結筋規(guī)格、型號、尺寸應符合設計圖紙要求及規(guī)范要求。
●加氣混凝土砌塊墻體底部砌筑3匹灰砂磚作為墻體底磚。
●砌體墻與構造柱連接預留馬牙槎“先退后進”長度60mm，水平拉筋錨入構造柱，構造柱模板安裝時應采取防漏漿措施（如采用粘貼雙面膠）構造柱主筋應在主體施工階段預埋或后續(xù)植筋。
◆ 構造柱、圈梁的設置及要求：
●無約束填充墻端應設置構造柱；當填充墻的門洞寬度＞2米時、住宅入戶門的門洞處墻端宜設置構造柱；
●砌體填充墻長度＞5米或兩倍墻高時，應設置鋼筋砼構造柱，構造柱的設置位置：間距不大于3米、各端頭及轉角；
●電梯井四個角(若無鋼筋混凝土墻體或框架柱時)應設構造柱；
●無門窗的外墻、女兒墻及支承在懸臂梁或懸臂板上的填充墻、外伸填充墻，宜設置抗裂構造柱，抗裂構造柱的間距≤3米及各端頭和各轉角。
展開 構造柱及圈梁施工方法詳細解讀與分析
無門窗的外墻、女兒墻及支承在懸臂梁和懸臂板上的墻體，應設置間距不大于3m的構造柱。
3. 寬度大于2m的洞口兩側應設置構造柱。
4. 構造柱的截面不小于墻寬×200㎜，縱向鋼筋不小于4Ф12，箍筋不小于Ф6@200㎜。
5. 當填充墻體與構造柱、承重墻或結構柱相連時，應設不小于2Ф6@500㎜（或相近的砌體整皮數(shù)距離）拉結筋拉結。拉結鋼筋錨入柱、墻內應不小于200 ㎜，伸入填充墻內不應小于1000 ㎜。后置拉結筋必須錨固可靠，錨固長度應不小于100㎜。
6. 構造柱的柱頂、柱腳應在主體結構中預埋不小于4Ф12的鋼筋，接駁長度不小于500㎜
7. 構造柱的鋼筋綁扎完成后，先砌墻，在留出馬牙槎后，再澆搗混凝土，混凝土強度等級≥C20，每個馬牙槎的高度不超過300㎜。
（二）構造柱施工流程
構造柱：預插鋼筋→鋼筋加工→模板安裝→澆筑混凝土→拆除模板→養(yǎng)護
（三）施工方法
1、預留構造柱位置砌體施工： 按規(guī)范規(guī)定，砌體與構造柱的連接處應砌成馬牙槎，每個馬牙槎的高度不宜超過300mm，馬牙槎凹入深度宜為50-60mm。目前砌體砌塊普遍使用蒸壓加氣砼砌塊，加氣砼砌塊模數(shù)高度為250mm高，剛好作為一個馬牙。砌筑時第一塊磚應為凹入，謂之咬腳，然后按順序同進同退砌筑馬牙槎（若底部采用灰砂磚砌筑，也應視為一個馬牙槎凹入咬腳）。不論馬牙槎凹入凸出，同時都要用線墜吊垂直，馬牙槎砌體界面應放整磚面，砌塊切割面應放在里側，確保馬牙槎美觀。
2、鋼筋預埋：構造柱的底部鋼筋與承臺梁一同施工，，在承臺梁進行混凝土澆筑時構造柱的鋼筋必須綁扎好，構造柱的鋼筋在承臺及承臺梁施工時就一同預埋和綁扎好，待與地圈梁一同在進行混凝土施工。
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