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圖16給出了起爆后10 ms內(nèi)榴彈爆炸沖擊波和破片的傳播圖。在起爆后約2 ms，爆炸沖擊波作用于車輛底部防護(hù)組件，并且爆炸沖擊波要早于破片作用于防護(hù)組件(見圖16)。隨后在沖擊波和破片的耦合作用下，在t=2.6 ms時防護(hù)組件面板應(yīng)力云圖如圖17所示，其中面板最大應(yīng)力達(dá)到2 592 MPa，遠(yuǎn)超面板材料的屈服強(qiáng)度，防護(hù)組件中心產(chǎn)生大變形，最大變形量達(dá)到345.3 mm，如圖18所示。

破片采用Lagrange算法只考慮動爆沖擊波，落高7m、落速500m/s、落角50°只考慮動爆破片，落高7m、落速500m/s、落角50°考慮破片和沖擊波

關(guān)于非晶破片沖擊釋能的研究較少，因此簡單介紹非晶破片沖擊釋能溫度變化原理，理解仿真思路。初始正文 仿真模擬破片為鋯基非晶破片，與金屬聚合物類破片釋能的反應(yīng)原理不同，非晶破片主要由高溫的碎片與空氣發(fā)生金屬氧化反應(yīng)釋放能量，無氣態(tài)產(chǎn)物生產(chǎn)，其超壓毀傷主要來自空氣吸熱膨脹導(dǎo)致。

數(shù)值仿真，大家共同學(xué)習(xí)進(jìn)步炸藥為8701炸藥，高度18.2cm,直徑9.1cm破片為球形鎢破片，單枚直徑0.7cm，交錯緊密排布圓柱殼體材料為Al12作用距離為80cm,沖擊波和破片耦合作用區(qū)間采用load blast關(guān)鍵字，加載面為半個圓柱面

本文利用LS-DYNA軟件模擬了聚脲涂覆鋼板在爆炸沖擊波及破片群聯(lián)合作用下的毀傷特性。

本文以一個簡單案例介紹破片沖擊炸藥導(dǎo)致炸藥引爆，其中破片采用Cu，炸藥采用COMP-BJJ1，材料參數(shù)均取自AUTODYN自帶數(shù)據(jù)庫，Cu飛片額外定義一個材料失效，防止計(jì)算過程中因網(wǎng)格變形太大使得時間步太小導(dǎo)致計(jì)算終止，其中破片起始速度3000m/s。破片采用拉格朗日算法，空氣域及炸藥采用歐拉算法，空氣域建立完畢后將炸藥填充到空氣PART中。節(jié)省計(jì)算資源，采用1/2模型。

通過這一系列波片的光波在 X 和 Y 方向上傳播的光程可以通過如下公式計(jì)算： 其中： n1o 與 n2o 分別為波片 1 和波片 2 的尋常光折射率 n1e 與 n2e 分別為波片 1 和波片 2 的非尋常光折射率 t1 與 t2 分別為波片 1 和波片 2 的厚度

利用后處理軟件對關(guān)鍵幀中的預(yù)制破片進(jìn)行提取，重新生成K文件，借助重啟動算法對預(yù)制破片沖擊靶板進(jìn)行數(shù)值仿真。其中靶板包括金屬板和金屬管。

通過這一系列波片的光波在 X 和 Y 方向上傳播的光程可以通過如下公式計(jì)算： 其中：· n1o 與 n2o 分別為波片 1 和波片 2 的尋常光折射率· n1e 與 n2e 分別為波片 1 和波片 2 的非尋常光折射率· t1 與 t2 分別為波片 1 和波片 2 的厚度· λ 為波長 由于在上述方程中折射率是波長的函數(shù)，因此可以通過優(yōu)化計(jì)算得出具有最小色散的波片的厚度

本文介紹了如何在 OpticStudio 中建模和設(shè)計(jì)真實(shí)的單色和消色差波片。它將演示如何使用雙折射材料，通過構(gòu)建評價函數(shù)來計(jì)算相位延遲，并使用 Universal Plot 將相位延遲與波片厚度的關(guān)系可視化。作者：Takashi Matsumoto 合作翻譯：光譜時代-余德洋文件下載文章附件雙折射材料和波片常用大多數(shù)波片利用的是材料的雙折射特性。

利用后處理軟件對關(guān)鍵幀中的預(yù)制破片進(jìn)行提取，重新生成K文件，借助重啟動算法對預(yù)制破片沖擊金屬板進(jìn)行數(shù)值仿真

通過這一系列波片的光波在 X 和 Y 方向上傳播的光程可以通過如下公式計(jì)算：其中： n1o 與 n2o 分別為波片 1 和波片 2 的尋常光折射率 n1e 與 n2e 分別為波片 1 和波片 2 的非尋常光折射率 t1 與 t2 分別為波片 1 和波片 2 的厚度 λ 為波長由于在上述方程中折射率是波長的函數(shù)，因此可以通過優(yōu)化計(jì)算得出具有最小色散的波片的厚度

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選定特征破片沖擊dt，裝藥采用點(diǎn)火成長模型。涉及反應(yīng)度及壓力場。

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利用Truegrid軟件，建立了帶有錐角破片撞擊帶殼裝藥的模型進(jìn)行了撞擊過程仿真給出了起爆的臨界速度閾值付費(fèi)內(nèi)容中給出了tg參數(shù)化的命令流和k文件。