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圖3 仿真流動圖 在進行網格劃分后，通過多組數據模擬在導流片表面的流動狀態，仿真分析中的流線作為模擬液體流動的方向和方位，在模擬混合油流動時，混合油在與導流片接觸后，在一定的流速下，沿著導流片表面的曲線方向向前流動，表面的多條方向的曲線組成不同的曲面，導流片的曲面方向改變了上面孔中豎直向下的混合油方向，而上面管道孔中的混合油在不停地向導流片輸送混合油，液體沿著導流片設定的方向連續流動，從而形成了混合油特定流向的液體流

得益于過去二十年來專業的研發技術，使用法國ESI集團的ProCAST鑄造工藝仿真軟件進行熔模鑄造建模，目前這項技術已經變得非常高效、可靠，可以優化安全部件，如噴氣發動機的渦輪葉片，ESI提供的解決方案包括特定的高溫合金材料數據庫和陶瓷特性，可以進行非常精準的預測，本次所提出的靜定型噴嘴導流葉片(NGV)是一種包含三種型芯的機翼型導流葉片。

圖 5 無導流板流域網格圖 6 無導流板流域網格質量圖 7 有導流板流域（現場結構）網格圖 8 有導流板流域（現場結構）網格質量圖 9 加長導流板流域網格圖 10 加長導流板流域網格質量風機入風口煙道算例邊界條件 在風機入風口煙道算例中，入口邊界條件采用了壓力入口，出口邊界條件為質量流量出口。

導流板的角度α 分別設置為90°、75°、60°、45°、30°，導流板的角度設置如圖10 所示。當導流板與電池模塊壁面之間的角度過小時，可以粗略的認為未增加導流板的情況，故不再對30°以下的導流板的影響做分析。圖10 導流板的角度布置通過仿真計算得到的電池組的最高溫度和平均溫度與導流板布置角度之間的關系曲線圖，如圖11和表3所示。

使用結構仿真，Voith 的工程團隊排除導流葉片的自激勵和諧振是導致振動的原因。利用計算流體動力學（CFD）技術，他們判斷出轉輪葉片（而不是導流葉片）上存在渦旋脫落，其是導致振動的原因。這部機器由24 個導流葉片和13 個轉輪葉片組成。其工作速度為75rpm。

風道內腔中由于存在導流板將空氣導入兩側的出風 口, 導流板后方沒有空氣流入, 而風道中部氣流速度較 大, 容易在導流板后方形成漩渦。且由于 A1、 A2、 A3、 A4 的 4 個出風口出風不均勻, 需要增設導流板對風量進 行重新分配, 同時改善原導流板后方的漩渦。在風道設計時, 盡量減少內部的負壓區, 消除渦流區, 風道平滑 過渡, 利于對壓損、 風量的控制[10] 。

、導流厚度設計與位置，加上經過多次的模擬分析，進而克服產品設計挑戰，最后達到設計優化狀態。

2.2添加導流 圖9 速度流線圖 根據袋除塵器整體速度流線圖所示，煙氣在進口管道內均勻且平順，進入袋除塵器各個室的煙氣量也基本均勻，進入袋室后煙氣在導流板的作用下向四周均勻擴散，袋室內部煙氣流場較好。

添加導流板后，出口管道內流線如下圖： 3#線出口管道優化方案內流線圖 顯然，在添加導流板后，管道內流線更加平順，并且分布更加均勻，管道內的最高風速由原始狀態的34.57m/s降低到了14.34m/s。對比原始狀態的壓力數據，添加導流板后出口管道的總阻力降低至363.5Pa,降低了約414.5Pa，其中Z字形彎頭阻力降低為164.3Pa。

圖9 優化方案2上模應力分布云圖 2.2.3 增加導流塊 方案3在上模前端增加一塊厚度為110 mm的導流塊，金屬材料首先經過導流塊分流，再進入上模。加入導流塊后，型材出口流速分布模擬結果如圖10（a）所示。

Lucid定子繞組焊點定子導流槽Lucid電機的冷卻液導流槽 （jet slot）距離繞組這個發熱源非常接近，能夠快速帶走熱量冷卻液從導流槽中噴射而出冷卻液在定子上的流動定子導流槽特寫并且通過巧妙的磁路設計，導流槽的存在不會影響磁路。

這兩種管理分別是拆除和恢復一個已經破損的導流堤。如果移除導流堤，那么流速和泥沙輸運速率在堤壩被拆除的地方有所降低，但在入海口上游則有所上升。恢復導流堤將使水流收縮，增加了墻兩側的侵蝕，但減少了入海口上游的沉積物。

經CFD模擬，本項目袋除塵器運行時的流線圖如下： 圖2 速度流線圖 各個袋室的煙氣流量如下：圖3 各監測面流量 從速度流線圖可以看出，煙氣進入除塵器后，經過進口導流板的導流作用，煙氣相對均勻的向下流動，靠近進口袋室處斜煙道內風速在8m/s~11m/s之間（箭頭處）；煙氣進入各袋室灰斗后經過灰斗導流板進行擴散，煙氣較為均勻地向上流動進入袋室，各個袋室煙氣量與平均流量的最大偏差約為

2.5 有上橫板的工程導流罩在情形四的基礎上，設計了工程化的導流罩，主要引導冷凝器兩側氣流，導流罩的下部有強化聚風的作用，上部附加上橫板，能夠聚攏上部氣流。2.6 最終方案在情形五的基礎上，由于裝配工藝的問題，取消了導流罩上部的橫版，此狀態為最終方案。

3.2 添加導流板 調整導流板后脫硝塔模擬運行結果如下： 監測面的速度云圖 速度流線圖 監測面的速度相對標準偏差Sr 監測面的速度入射角度值 分析：通過導流板的均流及對高速氣流的擴散作用，計算結果速度相對標準偏差Sr及速度入射角度都滿足判定標準要求。

三、含塵氣體撞擊設置在進風口內側的導流擋塵板，粗顆粒粉塵因撞擊失去慣性，沿一定夾角的擋塵板落下并通過導流擋塵板與灰斗壁之間的條隙落入灰斗，實現了含塵氣體的預處理；隨氣流上行通過導流擋塵板與上花板通道進入裝滿濾袋的過濾區，粉塵被阻留在濾袋外表面，凈化了的氣體在濾袋內向上經濾袋口進入上箱體，由排風口達標排出。????

低壓脈沖移動式布袋除塵器的氣體凈化方式為外濾式，含塵氣體由導流管進入各單元過濾室，由于設計中濾袋底離進風口上口垂直距離有足夠、合理的氣流通過適當導流和自然流向分布，達到整個過濾室內空氣分布均勻，含塵氣體中的顆粒粉塵通過自然沉降分離后直接落入灰斗，其余粉塵在導流系統的引導下，隨氣流進入中箱體過濾區，吸附在濾袋外表面。

</p><p><br></p><p>根據已知的流場問題和措施，分析該裝置運行的關鍵指標，即如何盡可能保證反應器內催化劑表面的煙氣速度及氨濃度（NH3/NOx）均布性，以確保脫硝效率和氨逃逸量滿足要求；現通過CFD模擬，并添加適當的導流板及擾流板，確保SCR反應器中的氣流均布及氨氮混合均勻。

均勻分布：通過CFD模擬優化進口導流板或均流格柵，確保斷面速度偏差＜15%。湍流抑制：減少直角彎頭，改用大曲率彎管（R/D≥1.5）或內設導流葉片，避免局部渦流導致積灰。2、結構設計：從源頭防積灰傾角設計：水平煙道設置≥5°~10°傾斜度，并在低端設集灰斗（帶鎖氣閥定期排灰）。內壁光滑化：采用內襯耐磨陶瓷或玻璃鋼板，降低壁面粗糙度（Ra＜0.2μm），減少粉塵附著。