LS-DYNA單元受壓破壞的失效準(zhǔn)則
但由于LS-DYNA壓力以壓為正，而應(yīng)力以拉為正，*MAT_ADD_EROSION中的SIGP1（第一主應(yīng)力極限值）只能控制的是單元的受拉破壞，控制單元受壓破壞的實(shí)際為第三主應(yīng)力，但我在*MAT_ADD_EROSION沒有找到控制第三主應(yīng)力的參數(shù)。*MAT_ADD_EROSION中控制受壓破壞的還有MXPRES（最大靜水壓力），但這個(gè)參數(shù)無法模擬單元在單軸受壓時(shí)的破壞。
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civilding ??? 3年前
請(qǐng)教一下，求助大佬（lsdyna爆破）
求助各位大佬，在爆破過程中，混凝土板直接被炸完了，不像文獻(xiàn)中僅僅出現(xiàn)裂隙，是直接就沒有了（被mat add erosion刪完了），混凝土和鋼筋單位和參數(shù)沒有出現(xiàn)問題的情況下，mat add erosion 設(shè)置的是壓40mpa 拉4mpa 剪切應(yīng)變0.006，還會(huì)有其他的問題嗎
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用戶_32173 ??? 2年前
嫦娥四、五號(hào)任務(wù)著陸過程中發(fā)動(dòng)機(jī)羽流侵蝕月表機(jī)制研究 
Unveiling the mechanics of lunar regolith erosion through analysis of CE-4 and CE-5 landing images and fluid simulation. Acta Astronautica 208, 343-354 (2023).
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aero-engine ??? 2年前
汽機(jī)專業(yè) | 汽輪機(jī)保效技術(shù)研究及應(yīng)用 
總體而言，汽輪機(jī)性能劣化主要有以下幾方面的原因：1.1 固體顆粒侵蝕 國內(nèi)外研究表明，固體顆粒侵蝕（Solid Particle Erosion，SPE）一般發(fā)生在鍋爐啟動(dòng)或長期低負(fù)荷運(yùn)行情況下。特別在鍋爐啟動(dòng)時(shí)，過熱器管和再熱器管道由于受熱沖擊，引起管道內(nèi)側(cè)氧化鐵剝離從而形成固體顆粒。
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我愛汽輪機(jī)仿真 ??? 2年前
透徹！鉆井現(xiàn)場事故及復(fù)雜情況分析
1、壓差粘附卡鉆： 由于井筒中的鉆井液和地層之間的壓差較大，壓差迫使電纜或下井儀器切入泥餅，當(dāng)壓差產(chǎn)生的力大于電纜的最大安全拉力就發(fā)生吸附卡。吸附卡多數(shù)是吸附電纜造成儀器遇卡。這種情況一般發(fā)生在鉆井中使用了密度較高的鉆井液或鉆井過程中發(fā)生鉆井液漏失，而測(cè)井時(shí)電纜在井中靜止時(shí)間過長。在進(jìn)行地層測(cè)試或井壁取心作業(yè)過程中，易發(fā)生壓差粘附。
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化工設(shè)備人 ??? 3年前
離散元對(duì)加固尾砂在干濕循環(huán)作用下的細(xì)觀力學(xué)分析 
圖2 尾砂應(yīng)力柱狀圖Fig.2 Tailings stress histogram由圖2可知,在圍壓為100、200和300 kPa的條件下,7次循環(huán)后加固尾砂峰值應(yīng)力分別是原狀尾砂的1.76、1.56和1.46倍。
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仿真客 ??? 2年前
用戶作品賞析 | 基于Ansys/LS-DYNA框剪結(jié)構(gòu)爆破倒塌仿真分析 
方案二（如圖5b）中，當(dāng)t=0.5s時(shí)，第一、二爆破區(qū)段形成后，上部結(jié)構(gòu)在偏心荷載下發(fā)生偏轉(zhuǎn)，由于方案二中B軸的第一～三層的立柱都爆破刪除，因此對(duì)C排立柱的側(cè)向約束減小，C排立柱類似于“細(xì)長”桿系結(jié)構(gòu)，在偏心荷載下壓屈，壓屈點(diǎn)出現(xiàn)在C排立柱第二層頂端，整排立柱壓屈成類似于字母“S”型；在t=1.0s時(shí)，爆破切口全部形成后，結(jié)構(gòu)開始明顯后坐，在t=2.8s時(shí)完成后坐；之后的后滑及前沖完成時(shí)間與方案一類似
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CAE聯(lián)盟新聞 ??? 4年前
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LS-DYNA巖石循環(huán)爆破/重復(fù)起爆-完全重啟動(dòng)技術(shù) https://www.yqgqt.org.cn/video/c174819 否 LS-DYNA水壓爆破試驗(yàn)復(fù)現(xiàn)-三維水耦合巖石爆破 https://www.yqgqt.org.cn/video/c176743 否 LS-DYNA軸壓和圍壓下霍普金森壓桿
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技術(shù)鄰公告 ??? 2年前
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