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本次模擬對象為平行雙斷點滅弧系統，通過繪制簡單的二維導電回路與滅弧柵片，定量研究電弧在穩定的磁場下，在空氣域里面的運動情況； 電弧在數值模擬時，假設為磁流體，在運動的過程中受到洛侖磁力、壓力、慣性力及粘性阻力等，因此對產品的空間設計尤為重要，如出口位置的擺放、動導電桿的分斷速度、滅弧柵片布置方式及跑弧道設計等。

單斷點滅弧系統一般只采用一個滅弧室，滅弧能力取決于滅弧柵片的數量，而雙斷點滅弧系統有兩個滅弧室，這樣滅弧柵片更多，電弧總的電壓較單斷點更高，更加容易熄弧。

斷路器在觸頭分開后，電弧進入滅弧柵片，電弧電壓升高，這個是最理想的狀態，從而達到滅弧的目的，結果如下圖所示但是，電弧可能會發生重燃， 電弧重燃后其在觸頭位置重新出現電弧，從而將電弧電壓迅速的降低，進而電弧持續燃燒，打不打滅弧的目的，結果如下圖所示究其原因，應該是在觸頭位置其電弧燃燒后的余溫過高，觸頭之間的電壓較大，達到了重燃的條件，這個重燃是突然的發生，并沒有傳導的趨勢，降低這個的條件就是讓電弧快速遠離觸頭

小型斷路器由于結構緊湊，無外界橫向磁場施加，其通常采用氣吹法滅弧，即在動靜觸頭間放置產氣材料，借助產氣材料受熱分解產生的氣體，推動電弧進入滅弧室滅弧。考慮電弧的復雜性，對滅弧柵片進行了簡化，采用Comsol對比研究電弧進入不同形式的滅弧柵片熄弧過程。

OLTC采用電力電子器件作為滅弧器件，持續通流由金屬觸頭來完成，兼顧了低通態損耗與無弧切換。

直流斷路器的交流斷路器的區別：直流斷路器和交流斷路器的主要差別在于去滅弧能力上。因為交流每個周期都有過零點，在過零點容易熄弧，而直流開關沒有過零點，熄弧能力很差，所以要添加額外的滅弧裝置?？偟膩碚f就是直流難滅弧，而交流有過零，滅弧容易。

電弧進入滅弧柵片以后，它造成的熱氣流將會經滅弧室后壁反射， 這種反射的熱氣流進入背后區域將提升背后區域的溫度和氣體的游 離，因而采取措施，防止熱氣流反射進入背后區域；24. 收縮型跑弧通道的滅弧室，有利于推動電弧進入滅弧室，而不利于 熱氣流的反射；25.

電弧停滯時間也與觸頭表面狀態有關：電弧在擦干凈的，粗糙度和多次經電弧燒蝕的表 面運動，停滯時間較短；而在光滑的，氧化的和污染的表面運動，停滯時間較長；16.電弧停滯時間還受滅弧室尺寸的影響：滅弧室尺寸越小，滅弧壓力增加，使電弧運動速度變慢，電弧 停滯時間增長；17. 產氣材料會冷卻電弧，使電弧變細，電弧停滯時間變短；18.

（高壓負荷開關型號） 從使用環境上分，有戶內式、戶外式； 從滅弧形式和滅弧介質上分，有油、壓氣式、產氣式、真空式、SF6式等； (FN5-12型產氣式負荷開關） 產氣式負荷開關的滅弧室有管式和板式兩種結構 。

圖17、調節機構四、滅弧系統1、 結構滅弧系統包括觸點區域、引導區域及滅弧柵區域。圖18、滅弧系統結構1) 觸點區域包括動觸桿及觸頭、靜觸桿及觸頭。觸點通斷大電流，是易損部件。2) 引導區域是從觸點處到滅弧柵之間的空間，由上下兩組導磁鐵片及絕緣隔離片組成，形成一個電弧轉移通道。3) 滅弧柵組件：由9片相互絕緣、片間距約為1.8mm的帶有凹口的鋼片用絕緣框組裝而成，框背后開有通氣孔。

SF6氣體在t≈2000K時出現熱分解高峰，因此在交流電弧電流過零時，SF6對弧道的冷卻作用比空氣強得多，其滅弧能力約為空氣的100倍。由于SF6氣體具有優良的滅弧性能和絕緣性能以及良好的化學穩定性，它從20世紀50年代末開始被用作高壓斷路器的滅弧介質。在超高壓和特高壓斷路器中，SF6作為滅弧介質，已取代油，并已大量取代了壓縮空氣。

防止措施：　　壓短弧長、調整焊條傾角和適當減少裝配間隙；　　焊條在收尾處稍多停留一會，為避免因停留時間過長，導致熔池溫度過高，而造成熔池過大或焊瘤，應采用幾次斷續滅弧來填滿，即在該處稍停留后就滅弧，待其稍冷后再引弧，并填充一些熔化金屬，這樣幾次便可將凹坑填滿。但堿性直流焊條不宜采用斷續滅弧法，否則易產生氣孔?！　?/div>