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9.顆粒增強(qiáng)金屬基復(fù)合材料結(jié)構(gòu)建模、拉伸過(guò)程及失效分析10.短纖維增強(qiáng)復(fù)合材料結(jié)構(gòu)建模、胞元分析技術(shù)11.復(fù)合材料加筋板自由振動(dòng)分析12.復(fù)合材料加筋板低速?zèng)_擊過(guò)程模擬13.低速?zèng)_擊損傷的復(fù)合材料加筋板剩余壓縮強(qiáng)度計(jì)算14.高速?zèng)_擊模擬15.基于MATLAB的變角度鋪絲復(fù)合材料層合結(jié)構(gòu)建模16.基于Python的參數(shù)化建模及插件實(shí)例17.基于UMAT

采用 Hypersizer 軟件進(jìn)行機(jī)翼布置優(yōu)化設(shè)計(jì)可解決因 長(zhǎng)桁位置改變帶來(lái)的重新建模問(wèn)題，這是因?yàn)?Hypersizer 可將 Nastran 求解器中的蒙皮 Shell 單元定義為加筋壁板 單元 [2]，加筋壁板單元的優(yōu)化變量包括了加強(qiáng)筋間距，如 圖 1 所示。在建立翼盒有限元模型時(shí)，機(jī)翼壁板網(wǎng)格與長(zhǎng) 桁位置沒(méi)有關(guān)聯(lián)，網(wǎng)格數(shù)量確保計(jì)算得到的內(nèi)力解能夠表 征該區(qū)域的受力情況即可 [3]。

（1）以板的開(kāi)間、進(jìn)深跨度區(qū)分：如果是單項(xiàng)板，那么平行于短跨方向的鋼筋是受力筋，平行于長(zhǎng)跨方向的鋼筋是架立筋。如果是雙向板，那么長(zhǎng)跨、短跨方向的鋼筋全部是受力筋。 （2）以鋼筋直徑上來(lái)區(qū)分：鋼筋的直徑大的為受力筋，直徑小的鋼筋為分布筋。

8、復(fù)合材料加筋板剪切失效測(cè)試案例解析9、復(fù)合材料層合板剪切失效模擬（實(shí)例）10、顆粒增強(qiáng)金屬基復(fù)合材料結(jié)構(gòu)建模、胞元分析技術(shù)（實(shí)例）11、短纖維增強(qiáng)復(fù)合材料結(jié)構(gòu)建模、胞元分析技術(shù)（實(shí)例）12、復(fù)合材料加筋板自由振動(dòng)分析(實(shí)例）13、復(fù)合材料加筋板低速?zèng)_擊過(guò)程模擬與剩余強(qiáng)度計(jì)算（實(shí)例）14、高速?zèng)_擊模擬（實(shí)例）15、基于MATLAB與Python的參數(shù)化建模與腳本編程

后來(lái)做項(xiàng)目多了，發(fā)現(xiàn)不僅是細(xì)觀結(jié)構(gòu)，很多宏觀上的部件，比如加筋壁板。在結(jié)構(gòu)上設(shè)計(jì)迭代中，也需要一個(gè)自動(dòng)建模工具，最好是一步搞出網(wǎng)格然后直接可以導(dǎo)入ABAQUS中使用，這樣結(jié)構(gòu)-力學(xué)評(píng)估-優(yōu)化的效率將大大提高。 然而，對(duì)于復(fù)合材料而言，還面臨一個(gè)問(wèn)題就是鋪層定義。尤其我們做UMAT/VUMAT，需要使用實(shí)體網(wǎng)格，這時(shí)候ABAQUS的自帶的鋪層模塊就沒(méi)法用了。

8、復(fù)合材料加筋板剪切失效測(cè)試案例解析9、復(fù)合材料層合板剪切失效模擬（實(shí)例）10、顆粒增強(qiáng)金屬基復(fù)合材料結(jié)構(gòu)建模、胞元分析技術(shù)（實(shí)例）11、短纖維增強(qiáng)復(fù)合材料結(jié)構(gòu)建模、胞元分析技術(shù)（實(shí)例）12、復(fù)合材料加筋板自由振動(dòng)分析(實(shí)例）13、復(fù)合材料加筋板低速?zèng)_擊過(guò)程模擬與剩余強(qiáng)度計(jì)算（實(shí)例）14、高速?zèng)_擊模擬（實(shí)例）15、基于MATLAB與Python的參數(shù)化建模與腳本編程

一、設(shè)備簡(jiǎn)介 袋除塵器殼體原結(jié)構(gòu)為板加筋結(jié)構(gòu)，立柱為槽鋼或H型鋼，該結(jié)構(gòu)整體重量大，且在設(shè)備外部荷載變大時(shí)，設(shè)備整體重量增重較大，經(jīng)濟(jì)型變差，且不利于安裝施工。現(xiàn)通過(guò)使用一種壓型板（瓦楞結(jié)構(gòu)）代替原始的板加筋結(jié)構(gòu)，使設(shè)備整體能夠滿足工況載荷要求，又提高整體設(shè)備的經(jīng)濟(jì)性。

使用中心復(fù)合設(shè)計(jì)可以有效估計(jì)模型方程的一階及二階項(xiàng)，及為帶有彎曲的響應(yīng)變量建模。圖9所示為Icepak自動(dòng)計(jì)算生成的15個(gè)DOE設(shè)計(jì)點(diǎn)，以及每個(gè)設(shè)計(jì)點(diǎn)對(duì)應(yīng)的全局最高溫度及散熱筋質(zhì)量。

7、方柱箍筋專項(xiàng)優(yōu)化 施工藍(lán)圖上方柱箍筋做法為五肢箍套拉鉤做法（如下圖所示），項(xiàng)目部通過(guò)查閱“18G901-1圖集”發(fā)現(xiàn)，五肢箍可以為小箍筋加拉鉤做法，通過(guò)與設(shè)計(jì)溝通，現(xiàn)場(chǎng)改為圖集所示的小箍筋加拉鉤的做法，減少箍筋下料長(zhǎng)度。

加強(qiáng)筋1厚度 28 30 3 優(yōu)化對(duì)比按照優(yōu)化后的尺寸對(duì)底座重新建模，在3種工況下進(jìn)行強(qiáng)度分析。

為了進(jìn)一步定性驗(yàn)證優(yōu)化方案對(duì)振動(dòng)的抑制效果,對(duì)不同厚度的加筋板模型的中心點(diǎn)加載單位簡(jiǎn)諧激勵(lì),對(duì)加筋板模型的螺栓孔采用完全約束,得到不同厚度加筋板模型的中心點(diǎn)對(duì)激勵(lì)的振動(dòng)響應(yīng)頻譜圖,如圖13所示。圖13 振動(dòng)響應(yīng)頻譜圖從圖13可以看出,在700 ～1 300 Hz段,優(yōu)化方案的振動(dòng)幅值明顯降低,但厚度為4 mm的加筋板與5 mm的加筋板效果相差不大。

建模 混凝土的單元公式基于SOLID185線性磚單元，具有簡(jiǎn)化的增強(qiáng)應(yīng)變公式（KEYOPT（2）=3）。實(shí)心幾何體在每個(gè)水平方向上有30個(gè)單元，在混凝土板的深度上有4個(gè)單元。 鋼鎧裝采用涂抹連續(xù)法建模，并與周?chē)炷凉蚕硐嗤?jié)點(diǎn)： 使用位于深度hr處的兩個(gè)附加離散幾何區(qū)域?qū)庸虇卧M(jìn)行建模。對(duì)于每個(gè)附加區(qū)域，生成一個(gè)表面網(wǎng)格（MESH200）。

板下部縱筋伸入支座長(zhǎng)度設(shè)置（16G101-1 P100） 6、板上部縱筋伸入支座La，實(shí)際施工不管支座有多寬均按伸入支座對(duì)邊彎折15 d，當(dāng)支座寬度不能滿足錨固長(zhǎng)度時(shí)才需要彎折15d，如果滿足且支座很寬，板上部鋼筋可以彎折，但彎折長(zhǎng)度加在支座內(nèi)平直段長(zhǎng)度等于錨固長(zhǎng)度即可，沒(méi)有必要一定要到支座外側(cè)，或當(dāng)平直段長(zhǎng)度滿足錨固長(zhǎng)度可不彎折，視情況而定。