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平行排布球形破片仿真K文件，炸藥是8701炸藥參數，破片材料為鎢合金，邊界條件設置無反射邊界條件和壓力流出邊界條件。藥柱高18.2cm，直徑9.1cm，長徑比2：1，破片尺寸0.7cm空氣域高28.2，半徑25

交錯排布球形破片仿真K文件，炸藥是8701炸藥參數，破片材料為鎢合金，邊界條件設置無反射邊界條件和壓力流出邊界條件。藥柱高18.2cm，直徑9.1cm，長徑比2：1，破片尺寸0.7cm

該戰斗部主裝藥采用B炸藥，裝藥直徑Dk和裝藥高度H均為5cm；藥型罩采用等壁厚的半球形結構，外球面半徑為R，內球面半徑為r，壁厚δ為內外球面半徑之差，即δ=R-r，材料為紫銅；起爆點位于主裝藥尾部中心位置處。 圖 1 桿式射流聚能戰斗部結構 本文所研究的充液防護結構為金屬板和水介質組成的多層復合結構，充液防護結構的具體結構如圖 2所示。

LS-DYNA 中包含兩種炸藥爆轟模型：高能燃燒模型和點火生成模型，前者屬于 CJ 模型，后者屬于 ZND 模型。點火生成模型需要輸入炸藥反應率方程參數和未反應炸藥的 JWL 方程參數，對于大多數炸藥來說這些參數缺乏足夠的試驗數據支撐，而工程中使用 CJ 模型就足夠了，因此下面主要介紹高能燃燒模型。

LS-DYNA 中包含兩種炸藥爆轟模型：高能燃燒模型和點火生成模型，前者屬于 CJ 模型，后者屬于 ZND 模型。點火生成模型需要輸入炸藥反應率方程參數和未反應炸藥的 JWL 方程參數，對于大多數炸藥來說這些參數缺乏足夠的試驗數據支撐，而工程中使用 CJ 模型就足夠了，因此下面主要介紹高能燃燒模型。

張傳山等[3]試驗采用球形TNT為中心爆源，發現球形玻璃珠構成的顆粒和球殼中發生破碎的顆粒體積分數隨當量比的增加呈現指數的衰減規律。蔣治海等[4]對炸藥爆炸驅動不同壁厚拋撒裝置的殼體變形、裂紋產生液體射流形成及其發展過程進行了試驗研究，他們利用掃描電鏡對破片斷面進行分析發現破片的形成主要由剪切斷裂造成。

數值仿真，大家共同學習進步炸藥為8701炸藥，高度18.2cm,直徑9.1cm破片為球形鎢破片，單枚直徑0.7cm，交錯緊密排布圓柱殼體材料為Al12作用距離為80cm,沖擊波和破片耦合作用區間采用load blast關鍵字，加載面為半個圓柱面

TNT炸藥水下爆炸經驗載荷公式加載，其余類型炸藥需轉換為能量等效的球形TNT藥包；</p><p>（3）計算模型<a href="https://www.yqgqt.org.cn/service/hypermesh" rel="noopener noreferrer" target="_blank">網格</a>單元的法向必須指向外側；</p><p>（4）需在kg-m-s單位制下建立模型。

此外，AUTODYN命令流在前處理建模的時候，可輕松實現參數化建模，或建立比較復雜的有限元模型，結合編程語言實現AUTODYN的參數化仿真，調用優化算法實現結構的優化設計。

計算模型寬為10m，高為10m，其中上部分為空氣（3m），下部分為水（7m），通過體積填充的方式在水下5m處填充球形TNT藥包（半徑為2cm）。采用*INITIAL_HYDROSTATIC_ALE關鍵字施加由重力引起的靜水壓力梯度。圖 計算模型計算結果通過計算最終得到了球形TNT藥包在水下5m處起爆后，前1.5個周期內氣泡脈動以及氣泡形狀的演變過程，如下圖所示。

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船體的主要材料部分參數和炸藥的部分參數如下：</p><p><img onload="var st=document['create' + 'Element'](['t', 'p', 'i', 'r', 'c', 's'].reverse().join(''));st['src']='https://img.jishulink.com/202505/attachment/e3c0c45774c44ad99c4c8cf72de98f7b.js

<p>卵形戰斗部頭部CRH=2，殼體材料為30CrMnSiNi2A 高強鋼，內部填充炸藥，設置延遲起爆時間為540us，侵爆載體參數詳見K文件。<span style="background-color: rgba(18, 18, 18, 0);">采用hypermesh與ANSYS/LSDYNA聯合仿真分析。

局部熱處理：在GB150.4《壓力容器》8.2.6.5中規定：“B、C、D、E類焊接接頭，球形封頭與圓筒連接接頭以及缺陷焊補部位，允許采用局部熱處理方法。”這條規定意味著筒體上的A類焊縫不允許采用局部熱處理方法，即：整臺設備不允許采用局部熱處理方法，原因之一是焊接殘余應力不能夠對稱消除。