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本文工作要借助通用的網格生成軟件FLUENT MESHING生成計算區域內的網格。該類型的網格尺度容易控制，對復雜外形和不規則壁面邊界的適應性強，有助于后續的流場計算結果的收斂性。劃分網格需建立相應的遠場邊界面、地面以及葉片表面分區。遠場形狀的選取與目標體的幾何拓撲形狀相關，應盡量保證相似性。遠場和葉片的距離應相對足夠大以避免遠場對近壁面區的影響。

網格壁面模型（Meshed wall Model）針對的情況是壁面能夠或者說比較容易利用網格劃分出來；薄壁模型（Thin wall Model）用于針對壁面非常薄，網格比較難畫出來。下面我們開始進的介紹。1.1網格壁面模型（Meshed wall Model）圖1 網格壁面模型 能量方程是在表示 wall 的實體區域中求解的。

完成約65萬網格生成后，通過Mesh Quality檢查模塊驗證正交質量（Orthogonal Quality>0.15）、面網格增長率（<1.5）等指標，對診斷出的0.05%負體積單元采用Smooth工具進行局部重構。

3 FLUENT MESHING設置采用了Fluent meshing進行前處理，采用多面體-核心六面體的方法對體網格進行劃分。4 FLUENT 設置4.1 General設置由于是穩態求解問題，此處設置為穩態計算模式。4.2 邊界條件設置SFS2設置為無滑移壁面，其余壁面設置free slip。

入口邊界條件設置速度入口邊界，出口邊界條件設置為壓力出口邊界， SUBOFF表面設置為無滑移壁面邊界條件，其余壁面設置為對稱壁面邊界條件 。3 Fluent Meshing 設置3.1 網格設置采用 Fluent meshing進行網格劃分，采用六面體網格劃分，并劃分相對應的邊界層網格。

單擊渦輪機網格，屬性中按照對應部件選擇相應的幾何，周期面不做設置ix. 葉片參數中可以設置近壁厚度和間隔數x. 跨度設置中可以設置從輪轂到罩體的間隔數、輪轂近壁厚度和罩體近壁厚度xi. 俯仰方向設置中可以選擇分布方法，設置間隔數或增長率xii. 右鍵渦輪機網格，單擊執行xiii. 等待程序執行完成xiv.

縮放變量 額外的變量：離壁距離-y；動力粘度-v 基于壁面無量綱化變量： ??是已知的在距離壁面Δ??處與壁面相切的速度，

4.2 材料設置此處選擇water進行計算，相關設置如下如所示：4.3 MRF設置此處對葉輪旋轉區域進行MRF設置，相關設置如下如所示，轉速為125.6rad/s，旋轉軸為z軸：4.4 邊界條件設置根據SCDM設置中的介紹，對各個邊界條件進行設置，各邊界條件的設置如下：對紅框區域的壁面進一步進行移動壁面設置，具體的設置如下：4.5 初始化設置

幾何模型預處理抽殼處理（Shell Extraction）無人機結構多為薄壁殼體，需將實體模型轉換為殼單元以提升計算效率。操作路徑：Geometry > 右鍵部件 > 選擇“抽殼”，輸入設計厚度（如0.2mm）。 注意事項：抽殼后需檢查面法向方向（Tools > 面法向），確保所有面外法向一致，避免后續分析中出現應力方向錯誤。

邊界層設置需在壁面邊界配置5~7層棱柱網格（首層高度根據y+＜5計算確定，通常為0.1~0.3mm），增長率采用1.2~1.5的指數分布，并在Mesh→Global Mesh Setup中開啟"Height Ratio Control"防止層間畸變。

四面體網格自動生成和 CAE 溫度分布BLM 和 CAE 溫度分布不同網格生成法之間的比較 針對射出成型的 CAE 分析，塑件厚度方向之間的元素圖層數目非常重要，因為他決定著分析結果的分辨率。以厚度方向的溫度分布來當做范例。下圖顯示實際的厚度溫度分布。由于剪切生熱現象，模穴壁面附近的溫度會快速上升，且會在塑件的中央附近緩慢降溫。

噴管方向入口為壓力入口，外域入口為壓力入口，偏流板為固壁面，噴管壁面為固壁面，除對稱面外，其余面為壓力出口。3 Fluent Meshing 設置3.1 網格設置采用 Fluent meshing 進行網格劃分，采用六面體網格劃分，并劃分相對應的邊界層網格。

4.4 邊界條件設置將火箭炮設置為壁面。將其他壁面設置為壓力遠場邊界。4.5 計算設置進行初始化，初步計算100步。開啟阻力監測，對火箭炮的氣動性能展開監測。為了準確檢測阻力系數，需要修改相關的計算參考值，具體數值如下。進一步進行流場計算，直到阻力值趨于穩定。由下圖可知，本案例的阻力系數為0.76。

1 SCDM 設置1.1 導入幾何 本案例根據相關文獻，建立了對應的液艙幾何模型。H為0.3m，寬度B為0.45 m，液艙靜止自由液面高度h為0.09m(30%H）：柔性構件的厚度b為0.005m,高度hb為0.045m(50%h），柔性構件距液艙左壁x0為0.25 m，液艙的厚度為0.0075m。其中構件底部面命名為wall3，液艙正對部分兩個面為wall-fluid1和2。

幾何模型 本案例為一羅茨鼓風機的偽三維模型，因為整個流體區域的厚度比較薄，很難體現三維流動特性，主要為了方便演示如何利用重疊網格處理葉輪和壁面間隙很小的模型。

無中節點的四邊形的警告限值為70°，錯誤限值為150°。 平行偏差 Maximum Corner Angle最大拐角，計算最大頂角對三角形來說，理想值為60°（等邊三角形），對四邊形，理想值為90°（矩形）。無中節點的四邊形警告限值155°，錯誤限值179.9°。

摘要針對鋁合金薄壁殼體生產中，縮松、縮孔缺陷多，力學性能差的問題，本研究設計了底注式和縫隙式相結合的澆注系統，綜合運用鑄造數值模擬仿真、響應面分析等手段，優化了鑄造工藝方案。結果表明：優化后的鋁合金薄壁殼體無縮松、縮孔缺陷，二次枝晶間距減小了10.87%，顯著提升了鑄件的力學性能。

由于剪切生熱現象，模穴壁面附近的溫度會快速上升，且會在塑件的中央附近緩慢降溫。 較高的元素分辨率可讓仿真結果更接近實際結果。此外，建立的元素圖層越多，元素的分辨率越好。因此，擁有足夠的圖層數目是取得準確模擬結果的關鍵。 厚度方向之間的溫度分布

以厚度方向的溫度分布來當做范例。下圖顯示實際的厚度溫度分布。由于剪切生熱現象，模穴壁面附近的溫度會快速上升，且會在塑件的中央附近緩慢降溫。 較高的元素分辨率可讓仿真結果更接近實際結果。此外，建立的元素圖層越多，元素的分辨率越好。因此，擁有足夠的圖層數目是取得準確模擬結果的關鍵。

跨度設置 中可以設置從輪轂到罩體的間隔數、輪轂近壁厚度和罩體近壁厚度 xi.