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例4：U型+三角復合結構 為了滿足空間布局，同時又要滿足位移量和力量的需求，我們可以采用U型驅動和三角函數驅動的組合驅動形態，獲得最大位移量的同時，又獲得了最大化的力量。 當sinA=0.4且復合結構的每段長度相同時，鈦絲? 0.15mm，長度100mm，我們設計4%的位移量4mm，在驅動點的方向，我們獲得了7mm的驅動位移量和2倍的驅動力量。

例4：U型+三角復合結構 為了滿足空間布局，同時又要滿足位移量和力量的需求，我們可以采用U型驅動和三角函數驅動的組合驅動形態，獲得最大位移量的同時，又獲得了最大化的力量。 當sinA=0.4且復合結構的每段長度相同時，鈦絲? 0.15mm，長度100mm，我們設計4%的位移量4mm，在驅動點的方向，我們獲得了7mm的驅動位移量和2倍的驅動力量。

傳統上，界面粘結-滑移關系通常通過單搭接或雙搭接剪切試驗中 FRP 的應變測量結果進行反演獲得。本文提出了一種新型方法，在同時考慮機械作用與熱變形不相容影響的前提下，基于接頭加載端測得的荷載–位移曲線來確定界面粘結-滑移關系。該方法無需預先假設粘結-滑移關系的函數形式，從而具有更高的通用性和客觀性。

所謂軸向位移型斷續變焦系統，其實就是連續變焦斷續化，類似連續變焦的結構形式利用系統內兩個活動組的軸向位移獲得兩個端點位置不同的系統焦距值。在設計時可以參照連續變焦的設計方法，不需要進行凸輪曲線設計，將連續變焦中的曲線運動簡化為直線運動即可，如右圖1。圖1.軸向位移型變焦系統設計界面軸向位移型斷續變焦系統也可以是三組元結構、四組元結構等多種形式。

所謂軸向位移型斷續變焦系統，其實就是連續變焦斷續化，類似連續變焦的結構形式利用系統內兩個活動組的軸向位移獲得兩個端點位置不同的系統焦距值。在設計時可以參照連續變焦的設計方法，不需要進行凸輪曲線設計，將連續變焦中的曲線運動簡化為直線運動即可，如右圖1。圖1.軸向位移型變焦系統設計界面 軸向位移型斷續變焦系統也可以是三組元結構、四組元結構等多種形式。

從聯合仿真的結果可以看出，相比于襯套模型，滾筒的加速度/位移提高了，而框架前部受力減小了。可以基于對兩種墊圈設計的模擬指標（例如，總應變和接觸法向力）的直接比較來做出設計決策。通過聯合仿真探索洗衣機的動力學特性，已幫助三星在系統和組件級別上獲得了設計見解。

結果表明：當增益4為250時，輸出的位移與預期設置的位移之間的穩態誤差是符合要求的，但動態跟蹤誤差超過了預期設定的范圍，即超過了0.015 m；當增益4調整為500時，雖然動態跟蹤誤差滿足要求，但穩態誤差超標，超過了0.000 5 m。所以增益值不是越大越好，而應該根據要得到的精度和具體要求進行實時調整，進而通過獲得最佳的增益值來獲得最佳的輸出。

在這種工況下，采用車門沿Z軸負方向上的最大位移量作為評價指標，最大位移量越小，說明車門剛度性能表現越優秀。在OptiStruct模塊中進行有限元分析，獲得車門位移云圖。依據FMVSS和ULSCA研究成果，并與本文仿真數據比較，設置參考臨界值為10 mm。最大位移發生在窗框角部，大小為7.52 mm，而鉸鏈處變形程度很小。剛度性能滿足設計要求。

A 27 (9), 2010]報道的位移基本場方法對它們進行建模。 該用例演示了如何基于楊氏干涉實驗，在VirtualLab Fusion中實現位移基本場方法，從而獲得空間擴展源的精確模型。

所謂軸向位移型斷續變焦系統，其實就是連續變焦斷續化，類似連續變焦的結構形式利用系統內兩個活動組的軸向位移獲得兩個端點位置不同的系統焦距值。在設計時可以參照連續變焦的設計方法，不需要進行凸輪曲線設計，將連續變焦中的曲線運動簡化為直線運動即可，如右圖1。 ?

A 27 (9), 2010]報道的位移基本場方法對它們進行建模。 該用例演示了如何基于楊氏干涉實驗，在VirtualLab Fusion中實現位移基本場方法，從而獲得空間擴展源的精確模型。

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根據邊界條件的不同可分為： 位移(邊界)法 力(邊界)法 位移法的位移邊界是由總體分析中得到的位移場插值獲得細節分析模型的位移邊界， 所有邊界節點必須施加位移邊界。而力法的力邊界則是從總體分析中獲得內力邊界，然后作為外載施加到細節模型上，不需要每個邊界節點都施加邊界載荷。

A 27 (9), 2010]報道的位移基本場方法對它們進行建模。該用例演示了如何基于楊氏干涉實驗，在VirtualLab Fusion中實現位移基本場方法，從而獲得空間擴展源的精確模型。

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如果手頭上什么應變測量設備也沒有，也不能用衡量位移計算應變。為什么準靜態拉伸試樣總長要比高速拉伸試樣總長要長？這與準靜態拉伸試驗機的夾持系統有關。相對于高速拉伸試驗機的夾持系統，準靜態拉伸試驗機的夾持系統要龐大些，小小試樣被夾在里面，要是試樣個子不高些，光學應變測量系統看不見。