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、地震重點設防區。

近些年一些典型強震的地震動研究表明大震的IR往往大于1，因此本文研究IR從0按照0.15的間距增加至3的連續梁橋地震響應。 3 分析結果 本文主要探究兩種支座模型在豎向地震作用下支座性能及橋墩地震響應的差異。

獲取單質點體系的基頻和特性參數，則第一振型的第r號橋墩，其最大地震位移響應U和加速度響應φ計算公式為:式中:δ為單質點體系反應譜位移，與反應譜最大反應值和橋墩高度呈正相關;σ1為第一階振型的振動疊加;ε為水平地震系數。

1999年臺灣地震中烏溪橋南下線橋墩受剪破壞。1995年日本阪神地震中阪神高整線在神戶市內高架橋的倒毀，一共18根獨柱橋墩被剪斷，長500m左右的梁部側向傾倒。阪神地震中西宮港大橋系桿拱主跨的東連接第一跨的引橋,由于支座抗剪承載力不足而遭到毀壞，最終導致落梁破壞。這些例子都敲打著筑橋人的神經，如何從設計上抗震？成為大家思考的難題。

03能力保護設計 乙、丙類橋梁，除斜拉橋、懸索橋以及采用減隔震設計的橋梁外，當采用A類抗震設計方法、I類抗震體系進行抗震設計時，E2地震作用下，橋墩采用延性抗震設計，與橋墩相關節點采用能力保護設計。

，導致混凝土發生剪切破壞，下圖所示的是1999年臺灣池州發生的7.3級地震，俗稱921地震造成的橋墩破壞以及石崗大壩斷裂。

圖2 連續梁BIM設計工具用戶交互界面 （3）橋墩設計對于橋墩設計，首先通過達索系統軟件Component Family模塊將橋墩一級模板分解為離散于數據庫中的二級模板，并同時為二級模板的幾何參數和屬性賦值。

<p>用OpenSees和ABAQUS軟件模擬自復位（裝配式、預應力）橋墩的擬靜力試驗，建模要點有如下幾點：</p><p><strong>1、無粘結預應力筋、耗能鋼筋與混凝土的接觸設置；</strong></p><p><strong>2、預應力的施加；</strong></p><p><strong>3、裝配式交界面。

基督城地震充分體現出結構抗震“韌性”(Resilience)的重要價值，震后可恢復性成為工程界研究焦點。新西蘭地震帶來建筑結構體系的巨大變化如下：地震之前，基督城CBD和阿丁頓（Addington）地區幾乎所有建筑都采用鋼筋混凝土（RC）框架或剪力墻作為它們的結構體系。

對墩頂采用蓋梁的中小跨徑梁橋而言，在破壞性地震作用下，板式橡膠支座作為“保險絲式單元”優先損傷，因為它的損傷保護了橋墩和樁基，即：犧牲局部保護整體。這一理念已在《橋梁抗震研究（第二版）》（中國鐵道出版社，2014年第二版第一次印刷、2015年第二版第二次印刷）的相關章節展開了論述（有興趣的讀者可以參閱此書，同時可以查閱我們抗震學科組近年來發表的40余篇相關文章）。