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3.失效壓力（截?cái)鄩毫Γ┲傅氖鞘裁磯毫Γ瑸槭裁磿?huì)小于0，是定義拉伸屈服強(qiáng)度的力嗎？4.輸入的參數(shù)與材料的彎曲強(qiáng)度，壓縮強(qiáng)度之間的聯(lián)系，怎么根據(jù)輸入的參數(shù)計(jì)算出材料的彎曲強(qiáng)度和壓縮強(qiáng)度？

abaqus 三輥彎曲模擬中怎樣把實(shí)際中的彎曲角度和 彎曲半徑轉(zhuǎn)化為模擬中上棍的壓下量？

如何使密封條按照實(shí)際的裝配曲率彎曲？在abaqus中如何實(shí)現(xiàn)？

目的是運(yùn)用圍線積分方法求解半圓彎曲試件的應(yīng)力強(qiáng)度因子，材料就是均質(zhì)的，只賦予了彈性模型和泊松比。接觸采用的是面面接觸，壓頭是離散剛體，參考點(diǎn)也做了剛體約束。并且建立了兩個(gè)分析步，第一個(gè)分析步給了一點(diǎn)位移荷載，為了產(chǎn)生接觸增加收斂，第二分析步施加了100N的力，還在相互作用部分給了彈簧，但還是會(huì)出現(xiàn)這樣的問題，模型變形大，脫離壓頭的情況出現(xiàn)，這個(gè)是接觸的問題嗎？還是我的參數(shù)有問題。

根據(jù)相關(guān)資料，ABAQUS箱型截面邊緣積分點(diǎn)位于翼緣厚度中部，理論值為3.419mm（距中性軸95mm處梁彎曲應(yīng)力），和理論值也有差距。此外，矩形截面圓形截面等，梁應(yīng)力和理論值完全一致。箱型截面梁單元：BEAM_STRESS 箱型截面梁單元：STRESS

我用XFEM的方法計(jì)算三點(diǎn)彎曲中陶瓷的應(yīng)力強(qiáng)度因子K，裂紋擴(kuò)展勾選掉，材料屬性只有彈性模量、密度和泊松比，載荷控制為位移控制，所設(shè)置的位移量肯定滿足材料斷裂，左右兩輥固定，上輥下壓，那么，輸出了應(yīng)力強(qiáng)度因子的K的值和試驗(yàn)中的值差距很大1、請問，這個(gè)輸出的最后K值是否為真正的實(shí)驗(yàn)中斷裂所對應(yīng)的值2、怎樣能得到和實(shí)驗(yàn)中相似的K值（實(shí)驗(yàn)中為三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)，構(gòu)造和所建模型1：1）3、大位移下壓

使用ABAQUS對二維細(xì)觀混凝土做了個(gè)三點(diǎn)彎曲，裝配和CDP材料如圖，用的是動(dòng)態(tài)顯式，step time為0.1，沒有質(zhì)量縮放，試件與上方加載采用tie約束，試件和下方支座采用通用接觸，接觸屬性是罰，摩擦系數(shù)是0.13，硬接觸。梁的網(wǎng)格大小和下方支座網(wǎng)格尺寸均為1mm，采用速度加載，速度為25mm/s，平滑分析步，得到的SDEG如圖，但是通過提取反力，峰值只有30N左右，這是什么原因呀？

正常的鋼筋混凝土梁四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)得到的荷載-位移曲線在鋼筋屈服后應(yīng)有一個(gè)強(qiáng)化的上升階段再破壞，但是我使用ABAQUS模擬時(shí)，當(dāng)混凝土網(wǎng)格設(shè)置為25mm時(shí)，得到的荷載-位移曲線在鋼筋屈服后直接下降；當(dāng)混凝土網(wǎng)格設(shè)置為50mm時(shí)才不下降，但對于一根300*150*1800mm的梁來說，50mm的網(wǎng)格劃分太大了，我想知道能怎么調(diào)整才能得到一根與試驗(yàn)趨勢吻合的荷載-位移曲線。