應(yīng)力場(chǎng)模擬的案例
管道對(duì)接2層焊，層間冷卻熔覆溫度場(chǎng)、應(yīng)力場(chǎng)模擬分析
圖5 15秒時(shí)焊道界面溫度分布
分別選取垂直和環(huán)繞/平行于焊道的各5個(gè)均勻分布的節(jié)點(diǎn)進(jìn)行溫度取值，得到結(jié)果如圖：
圖6 垂直和環(huán)繞/平行于焊道的各5個(gè)均勻分布的節(jié)點(diǎn)
圖7 垂直于焊道的各5個(gè)均勻分布的節(jié)點(diǎn)的溫度曲線
圖8 環(huán)繞/平行于焊道的各5個(gè)均勻分布的節(jié)點(diǎn)的溫度曲線
圖9 冷卻期間溫度的變化
06
應(yīng)力場(chǎng)模擬結(jié)果
導(dǎo)入溫度場(chǎng)的結(jié)果作為結(jié)構(gòu)場(chǎng)的邊界條件，得到的變形和等效應(yīng)力如圖。
abaqus調(diào)用damask實(shí)現(xiàn)FCC，BCC，HCP多晶織構(gòu)演化和應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)分布模擬
局部應(yīng)力應(yīng)變分布與宏觀應(yīng)力應(yīng)變響應(yīng)結(jié)果如下：
初始幾何模型與晶粒取向分布：
拉伸變形局部應(yīng)力分布：
拉伸變形局部應(yīng)變分布：
宏觀應(yīng)力應(yīng)變響應(yīng)情況：
變形結(jié)束后多晶取向分布：
相同參數(shù)下，模擬結(jié)果與黃umat結(jié)果保持一致，如織構(gòu)演化，應(yīng)力應(yīng)變分布，以及宏觀應(yīng)力應(yīng)變響應(yīng)。
abaqus調(diào)用damask實(shí)現(xiàn)FCC，BCC，HCP多晶織構(gòu)演化和應(yīng)力應(yīng)變場(chǎng)分布模擬
局部應(yīng)力應(yīng)變分布與宏觀應(yīng)力應(yīng)變響應(yīng)結(jié)果如下：
初始幾何模型與晶粒取向分布：
拉伸變形局部應(yīng)力分布：
拉伸變形局部應(yīng)變分布：
宏觀應(yīng)力應(yīng)變響應(yīng)情況：
變形結(jié)束后多晶取向分布：
相同參數(shù)下，模擬結(jié)果與黃umat結(jié)果保持一致，如織構(gòu)演化，應(yīng)力應(yīng)變分布，以及宏觀應(yīng)力應(yīng)變響應(yīng)。
降雨條件下滑坡的滲流場(chǎng)-應(yīng)力場(chǎng)-位移場(chǎng)數(shù)值模擬 ￥59
普遍認(rèn)為這是一個(gè)多孔介質(zhì)滲流應(yīng)力耦合問題，即引起坡體內(nèi)滲流場(chǎng)-應(yīng)力場(chǎng)-位移場(chǎng)的變化，這種變化或許對(duì)于滑坡的失穩(wěn)起到了促進(jìn)作用。筆者基于該理論，在ABAQUS中建立了降雨條件下滑坡滲流場(chǎng)-應(yīng)力場(chǎng)-位移場(chǎng)耦合模型。模擬3天降雨過程，模擬結(jié)果如下。感興趣的朋友歡迎交流討論！
圖1 滑坡概化模型
圖2 網(wǎng)格劃分
（a）初始孔壓
（b）降雨24小時(shí)孔壓
（c）降雨48小時(shí)孔壓
（d）降雨72小時(shí)孔壓
圖3 滑坡體內(nèi)孔隙水壓力變化
（a）初始有效應(yīng)力
（b）降雨24小時(shí)有效應(yīng)力
（c）降雨48小時(shí)有效應(yīng)力
（d）降雨72小時(shí)有效應(yīng)力
圖4 滑坡體內(nèi)有效應(yīng)力變化
（a）降雨24小時(shí)水平位移
（b）降雨48小時(shí)水平位移
（c）降雨72小時(shí)水平位移
圖5 滑坡水平位移變化
（a）降雨24小時(shí)等效塑性應(yīng)變
（b）降雨48小時(shí)等效塑性應(yīng)變
（c）降雨72小時(shí)等效塑性應(yīng)變
圖6 滑坡體內(nèi)塑性區(qū)發(fā)展變化
展開 
相場(chǎng)氫擴(kuò)散裂紋模擬，靜水應(yīng)力氫濃度
有教程，子程序。價(jià)格可私可刀
基于Comsol固體力學(xué)相場(chǎng)法模擬焊點(diǎn)熱應(yīng)力裂紋擴(kuò)展
</p><p> 本例基于“非線性結(jié)構(gòu)材料模塊”中的模型“焊點(diǎn)的黏塑性蠕變”、基于相場(chǎng)的損傷，耦合溫度場(chǎng)對(duì)單個(gè)焊點(diǎn)進(jìn)行仿真分析，分析焊點(diǎn)在極端熱循環(huán)下的裂紋萌生和擴(kuò)展情況。</p><p> </p><div contenteditable="false" width="100%"><p><img src="https://img.jishulink.com/upload/202109/c03555933668420082284eb58bcf3090.gif" title="Untitled.gif" alt="Untitled.gif" style="max-width: 760px; width: 536px; height: 310px;" width="536" height="310" data-mobile-src="https://img.jishulink.com/upload/202109/c03555933668420082284eb58bcf3090.gif?image_process=/format,webp/quality,q_40/resize,w_400" data-pc-src="https://img.jishulink.com/upload/202109/c03555933668420082284eb58bcf3090.gif?
展開 有限元模擬臨坡地基，abaqus 從外部導(dǎo)入初始應(yīng)力場(chǎng)（三）
有限元模擬臨坡地基
模型概況
基礎(chǔ)形式：條形基礎(chǔ)
基底摩擦條件：完全粗糙
作用在基礎(chǔ)上的荷載：豎向荷載
模擬的目標(biāo)
1、臨坡地基初始應(yīng)力狀態(tài)
2、條形基礎(chǔ)持力層在極限狀態(tài)的位移場(chǎng)
3、地基極限承載力
模型的注意事項(xiàng)
1、基礎(chǔ)簡(jiǎn)化為剛性基礎(chǔ)。其位移方向不確定，需要在模型中包含基礎(chǔ)
2、 該問題簡(jiǎn)化為平面應(yīng)變問題，采用 CPE4 四節(jié)點(diǎn)平面應(yīng)變單元
3、 基底“完全粗糙”，在模型中采用簡(jiǎn)化的方式實(shí)現(xiàn)：基底與地基共節(jié)點(diǎn)
4、 地基土體在彈性階段采用線彈性本構(gòu)模型，塑性階段采用莫爾-庫(kù)倫本構(gòu)模型
5、 為確保基礎(chǔ)持力層達(dá)到極限狀態(tài)，在基礎(chǔ)頂面中點(diǎn)施加足夠大的豎向集中荷載
有限元模型
在加載分析步中，在基礎(chǔ)頂面施加集中荷載 2000kN（等效為每延米2000kN）（見下圖），以此確保地基達(dá)到破壞狀態(tài)。
臨坡基礎(chǔ)持力層極限狀態(tài)下的位移場(chǎng)、PEMAG云圖
分析步時(shí)間與基底豎向位移的關(guān)系曲線
曲線在分析步時(shí)間為 0.74 時(shí)，發(fā)生明顯轉(zhuǎn)折，可以判斷基礎(chǔ)持力層達(dá)到極限破壞的狀態(tài)。
對(duì)應(yīng)的地基極限承載力為 0.74 × 2000 = 1480 kN/m。
臨坡地基初始應(yīng)力場(chǎng)設(shè)置
本例中，由于地基邊坡的地表不是水平的，所以初始應(yīng)力場(chǎng)不能采用“有限元模擬條形基礎(chǔ)持力層，abaqus 地基初始應(yīng)力場(chǎng)設(shè)置（二）”中的方法設(shè)置。
需要采用從外部導(dǎo)入的方法設(shè)置初始應(yīng)力場(chǎng)（設(shè)置過程復(fù)雜，后面將會(huì)制作視頻進(jìn)行介紹）。以下只做簡(jiǎn)單介紹（如急需知道詳細(xì)操作請(qǐng)留下郵箱，我會(huì)發(fā)送詳細(xì)教程）。
1、在建模的最初階段，把所有材料都按地基土設(shè)置，先不添加塑性部分的本構(gòu)模型。計(jì)算臨坡地基在自重作用下的應(yīng)力分布，如下圖所示。并將計(jì)算結(jié)果數(shù)據(jù)庫(kù)文件做好備份，后面用于導(dǎo)入。
展開 有限元模擬條形基礎(chǔ)持力層，abaqus 地基初始應(yīng)力場(chǎng)設(shè)置（二）
有限元模擬條形基礎(chǔ)持力層
模型概況
基礎(chǔ)形式：條形基礎(chǔ)
基底摩擦條件：完全粗糙
荷載情況：基礎(chǔ)承受豎向荷載
模擬的目標(biāo)
1、地基初始應(yīng)力狀態(tài)
2、條形基礎(chǔ)持力層在極限狀態(tài)的位移場(chǎng)
3、地基極限承載力
模型的注意事項(xiàng)
1、 基礎(chǔ)簡(jiǎn)化為剛性基礎(chǔ)
2、 該問題簡(jiǎn)化為平面應(yīng)變問題，采用 CPE4 四節(jié)點(diǎn)平面應(yīng)變單元
3、 基底“完全粗糙”在模型中的體現(xiàn)：約束基底范圍的水平位移
4、 彈性階段采用線彈性本構(gòu)模型，塑性階段采用莫爾-庫(kù)倫本構(gòu)模型
5、 基礎(chǔ)埋深范圍內(nèi)的土層的重力以等效荷載替代
6、 獲取基礎(chǔ)持力層“荷載沉降曲線”的方法：指定基底范圍的沉降，沉降值要足夠大，確保持力層進(jìn)入極限破壞狀態(tài)。通過給定的沉降求解基底范圍節(jié)點(diǎn)的豎向約束力。
有限元模型
在加載分析步中，指定基底范圍的沉降為 y 方向 -0.3m（見下圖），以此確保地基達(dá)到破壞狀態(tài)。
基礎(chǔ)持力層極限狀態(tài)下的位移場(chǎng)
通過 YZ 平面鏡像，得到左部分的位移場(chǎng)。
基底壓力與沉降關(guān)系曲線
從關(guān)系曲線拐點(diǎn)處可以得到基礎(chǔ)持力層的極限承載力：320.7 kPa。
地基初始應(yīng)力場(chǎng)設(shè)置
本例的地基初始應(yīng)力場(chǎng)是由自重、基礎(chǔ)埋深范圍內(nèi)土體等效荷載產(chǎn)生的。
在 Initial 初始步中定義 Geostatic stress ,分別設(shè)置地基模型頂面、底面的豎向坐標(biāo)和對(duì)應(yīng)的應(yīng)力（如下圖），ABAQUS 會(huì)根據(jù)兩端的應(yīng)力進(jìn)行線性插值構(gòu)建應(yīng)力場(chǎng)。
此外，要保證初始應(yīng)力場(chǎng)的平衡，需要在 geostatic 分析步正確施加地基的重度（Body force）、外荷載（基礎(chǔ)埋深范圍土體的等效荷載）。
展開 有限元模擬三軸固結(jié)排水試驗(yàn)，abaqus 初始應(yīng)力場(chǎng)設(shè)置（一）
有限元模擬三軸固結(jié)排水試驗(yàn)
模型概況
土體試樣尺寸：高 8 cm，直徑 4 cm；
土體力學(xué)參數(shù)：彈性模量 10MPa，泊松比 0.3，粘聚力 10 kPa，內(nèi)摩擦角 30°;
試驗(yàn)荷載：圍壓 100kPa；
試驗(yàn)類型：等應(yīng)變式三軸試驗(yàn)，豎向應(yīng)變?yōu)?10%；
模擬的目標(biāo)
1、等壓固結(jié)完成時(shí)的應(yīng)力狀態(tài)
2、獲得三軸試驗(yàn)剪切破壞時(shí)的豎向應(yīng)力
模型注意事項(xiàng)
1、簡(jiǎn)化為軸對(duì)稱問題
2、彈性階段采用線彈性本構(gòu)模型，塑性階段采用莫爾-庫(kù)倫本構(gòu)模型
3、將固結(jié)完成后的應(yīng)力狀態(tài)作為初始狀態(tài)
4、不考慮等壓固結(jié)的變形
5、采用 abaqus 的 Geostatic 分析步模擬等壓固結(jié)完成后的應(yīng)力狀態(tài)
6、采用軸對(duì)稱應(yīng)力單元 CAX4 ，只劃分一個(gè)單元
7、剪脹角采用 abaqus 默認(rèn)的最小值 0.1°
有限元模型
注：斜體樣式只劃分一個(gè)單元，單元類型 ：4節(jié)點(diǎn)線性軸對(duì)稱應(yīng)力單元
豎向應(yīng)力與豎向應(yīng)變關(guān)系
得到土體試樣剪切破壞時(shí)的豎向應(yīng)力為 334.6kPa，與理論計(jì)算結(jié)果一致。
土體試樣的初始應(yīng)力場(chǎng)設(shè)置
初始應(yīng)力的設(shè)置需要滿足平衡條件：等效節(jié)點(diǎn)荷載要和外部荷載、邊界條件平衡。如果達(dá)不到平衡，將不能得到一個(gè)位移為零的初始狀態(tài)。此時(shí)所產(chǎn)生的應(yīng)力場(chǎng)也不是所施加的初始應(yīng)力場(chǎng)。
在本例中，等壓固結(jié)完成后的應(yīng)力場(chǎng)為：三個(gè)方向的主應(yīng)力都為 100kPa。在初始步設(shè)置初始應(yīng)力如下：
在 Geostatic 分析步定義邊界條件為：對(duì)稱軸處 X 方向位移為零，底部 Y 方向位移為零。在頂面和右側(cè)施加圍壓 100kPa。得到的初始應(yīng)力場(chǎng)如下：
對(duì)應(yīng)的土體試樣位移云圖如下，可以判斷 Geostatic 分析步未產(chǎn)生位移：
展開 《ANSYS在土木工程中的應(yīng)用》
第1章 大型通用有限元軟件ANSYS簡(jiǎn)介
1.1 ANSYS 8.0軟件概述
1.2 ANSYS 8.0的安裝和啟動(dòng)
1.2.1 安裝對(duì)系統(tǒng)的要求
1.2.2 設(shè)置環(huán)境變量
1.2.3 安裝過程
1.2.4 運(yùn)行參數(shù)設(shè)置
1.2.5 啟動(dòng)和退出
1.3 有限元分析基本過程
1.3.1 有限元分析基本過程概述
1.3.2 有限元分析實(shí)例
1.4 小結(jié)
第2章 ANSYS在壩體工程中的應(yīng)用
2.1 壩體工程力學(xué)問題的簡(jiǎn)化
2.1.1 壩體工程概述
2.1.2 進(jìn)行有限元分析的力學(xué)簡(jiǎn)化
2.2 使用ANSYS進(jìn)行壩體工程設(shè)計(jì)實(shí)例
2.2.1 前處理
2.2.2 加載與求解
2.2.3 查看分析結(jié)果
2.2.4 計(jì)算結(jié)果分析
2.3 小結(jié)
第3章 ANSYS在隧道及地下工程中的應(yīng)用
3.1 隧道及地下工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)模型
3.2 明挖法修建的地鐵隧道結(jié)構(gòu)的受力分析
3.2.1 荷載一結(jié)構(gòu)法原理
3.2.2 問題的描述
3.2.3 建模過程
3.2.4 加載與求解
3.2.5 后處理
3.2.6 計(jì)算結(jié)果分析
3.2.7 小結(jié)
3.3 高速公路隧道開挖全過程仿真分析
3.3.1 隧道概述
3.3.2 施工方法介紹
3.3.3 建模
3.3.4 加載與初始地應(yīng)力場(chǎng)模擬
3.3.5 左洞上臺(tái)階開挖模擬分析
3.3.6 左洞下臺(tái)階開挖模擬分析
3.3.7 左隧道二次襯砌模擬分析
3.3.8 右洞上臺(tái)階開挖模擬分析
3.3.9 右隧道下臺(tái)階開挖模擬分析
3.3.10 右隧道二次襯砌模擬分析
3.3.11 計(jì)算結(jié)果分析
3.3.12 小結(jié)
3.4 單線鐵路隧道開挖全過程三維仿真分析
3.4.1 隧道概述
3.4.2 施工方法介紹
3.4.3 建模
3.4.4 加載與初始地應(yīng)力場(chǎng)模擬
3.4.5 第一次進(jìn)尺開挖模擬分析
3.4.6 第二次進(jìn)尺開挖模擬分析
3.4.7 第三次進(jìn)尺開挖模擬分析
3.4.8
展開 應(yīng)力場(chǎng)、應(yīng)變場(chǎng)分析
圖4-42
4.4.2結(jié)果分析
（1）應(yīng)力場(chǎng)分析
通過Mises等效應(yīng)力的分布，如圖4-41（b)可以考察切屑和工件的塑性流動(dòng)，工件中最大等效應(yīng)力主要集中在第一變形區(qū)和刀尖附近，工件材料在第一變形區(qū)經(jīng)歷嚴(yán)重塑性剪切變形而形成切屑，由于接觸和摩擦，隨著切削的進(jìn)行第一變形區(qū)逐漸擴(kuò)大，在刀具尖端的前部應(yīng)力等值線基本上是平行的，愈向兩邊應(yīng)力值愈小。說明塑性流動(dòng)在切屑起始彎曲部分的值最大，且向兩邊逐漸減小。
在切屑中主要為壓應(yīng)力，其值在切屑彎曲處最大；在工件中，在刀具尖端前方為壓應(yīng)力．在刀具尖端的附近及后下部為拉應(yīng)力；在切屑與工件分離處應(yīng)力值最大。在切屑、工件中，刀具尖端附近區(qū)域內(nèi)的主應(yīng)力都為拉應(yīng)力。這正是切屑與工件分離所必需的，由此驗(yàn)證模擬結(jié)果與事實(shí)相符。
（2）應(yīng)變場(chǎng)分析
工件材料在第一變形區(qū)經(jīng)歷嚴(yán)重的塑性變形，在切屑底部由于壓力和摩擦也產(chǎn)生較大塑性變形，導(dǎo)致切屑底部較切屑其它部分產(chǎn)生更大的塑性應(yīng)變。
4.4前角與剪切角關(guān)系分析
（3）根據(jù)網(wǎng)格變形圖，并結(jié)合等效塑性應(yīng)變等值線圖的分布，可以近似的量取到剪切角。
（4）基于以上的研究，選擇切削用量在0.5mm，通過改變刀具前角的值（-50、50、 150、200 ）完成相應(yīng)的仿真實(shí)驗(yàn)，對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行處理后得到的網(wǎng)格變形圖，可近似測(cè)得相應(yīng)的剪切角，由此說明前角對(duì)剪切角的影響。仿真結(jié)果表明，當(dāng)前角增大時(shí)，剪切角隨之增大。如圖4-42。
圖4-42
表4-1顯示了仿真結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比，可以發(fā)現(xiàn)數(shù)值間存在一定的誤差，但誤差較小，且數(shù)值變化的趨勢(shì)是正確的。實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)仿真分析得到的前角與剪切角的關(guān)系給予了驗(yàn)證。
展開 
平面應(yīng)力脆性斷裂相場(chǎng)AT2模型 ￥120
（4）添加UEL和可視化UMAT單元的性質(zhì)
其中UEL的單元性質(zhì)分別是楊氏模量、泊松比、斷裂韌性、相場(chǎng)特征寬度值、保證數(shù)值穩(wěn)定性的小值、平面應(yīng)力問題中的厚度值
UMAT的材料性質(zhì)為楊氏模量、泊松比和單元總個(gè)數(shù)，其中楊氏模量設(shè)置為一個(gè)極小的值，不同job需要修改單元總個(gè)數(shù)的值。狀態(tài)變量的個(gè)數(shù)設(shè)置為8.
（5）修改分析步的設(shè)置
具體數(shù)值可以酌情修改，每個(gè)變量的含義可以查找Abaqus文檔。
（6）添加狀態(tài)變量的場(chǎng)輸出，用于可視化
2 理論
將系統(tǒng)的總勢(shì)能表示為如下兩項(xiàng)：
式中第一項(xiàng)能量為：
考慮損傷帶來的退化，彈性能的表達(dá)式為：
式中
k為一個(gè)小值，用于防止數(shù)值不穩(wěn)定現(xiàn)象。另一項(xiàng)斷裂能為：
因此代入具體表達(dá)式可將系統(tǒng)總勢(shì)能表達(dá)為：
對(duì)上述能量進(jìn)行一階變分可得：
即可得弱形式方程為：
具體外力虛功為：
式中本構(gòu)方程為：
該弱形式方程是后續(xù)推導(dǎo)有限元方程的基礎(chǔ)。同時(shí)，通過弱形式方程也可推導(dǎo)得到強(qiáng)形式的控制方程，即位移場(chǎng)和相場(chǎng)的控制方程。對(duì)上述弱形式進(jìn)行分部積分可得：
因次位移場(chǎng)和相場(chǎng)的強(qiáng)形式控制方程為：
以及相應(yīng)的邊界條件為：
3 有限元離散
為推導(dǎo)有限元離散方程，對(duì)位移場(chǎng)和相場(chǎng)控制方程的弱形式進(jìn)行處理：
對(duì)位移場(chǎng)和相場(chǎng)進(jìn)行插值可得：
m指單元節(jié)點(diǎn)的個(gè)數(shù)。因此相應(yīng)的梯度場(chǎng)可以插值為：
B矩陣的是由形函數(shù)對(duì)物理坐標(biāo)的導(dǎo)數(shù)組成的。同理有：
代入到弱形式方程中可得殘值方程；
使用牛頓迭代法求解上述非線性系統(tǒng)。
展開 冷凍保存中液態(tài)介質(zhì)發(fā)生相變過程的溫度場(chǎng)、速度場(chǎng)和固體力學(xué)場(chǎng)模擬 ￥1500
本文章展示了基于COMSOL軟件建立的多物理場(chǎng)耦合數(shù)值模型，解決了在低溫保存過程中熱傳導(dǎo)和流體流動(dòng)問題的耦合問題，同時(shí)得到了液態(tài)介質(zhì)發(fā)生相變過程中的流動(dòng)性質(zhì)、溫度場(chǎng)以及應(yīng)力場(chǎng)，部分結(jié)果展示如下：
感興趣的朋友，歡迎合作交流！
ABAQUS應(yīng)力場(chǎng)
求大神告知abaqus中考慮計(jì)算出的應(yīng)力場(chǎng)，是通過預(yù)定義場(chǎng)中的Initial-Mechanical-Stress，還是Step 1-Other-Field？
室內(nèi)流場(chǎng)與溫度場(chǎng)的實(shí)驗(yàn)測(cè)定及數(shù)值模擬
CDF 技術(shù)及其商業(yè)軟件的發(fā)展使人們可以用數(shù)值模擬的方法預(yù)測(cè)室內(nèi)熱環(huán)境，評(píng)價(jià)通風(fēng)效果，改進(jìn)空調(diào)送回風(fēng)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，在提供舒適的室內(nèi)環(huán)境的同時(shí)，進(jìn)一步降低能耗。為了對(duì)數(shù)值計(jì)算結(jié)果進(jìn)行檢驗(yàn)，在某室內(nèi)送回風(fēng)節(jié)能,氣流組織模擬實(shí)驗(yàn)室中對(duì)空調(diào)工況下的氣流組織和溫度分布進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)測(cè)定，并采用商業(yè)軟件Airpak 對(duì)房間內(nèi)的速節(jié)能,速度場(chǎng)、溫度場(chǎng)進(jìn)行了數(shù)值模擬。在數(shù)值計(jì)算中采用k?ε方程作為紊流模型，以現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)作為邊界條件，計(jì)算結(jié)果與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)吻合較好。結(jié)果表明，采用商業(yè)軟件對(duì)空調(diào)工況下室內(nèi)送回風(fēng)氣流組織與溫度分布的數(shù)值模擬可以獲得較準(zhǔn)確的室內(nèi)流場(chǎng)、溫度場(chǎng)及空氣年齡的詳細(xì)數(shù)據(jù)，從而可以對(duì)整個(gè)空調(diào)通風(fēng)效果進(jìn)行全面評(píng)價(jià)，以改進(jìn)空調(diào)系統(tǒng)。
室內(nèi)流場(chǎng)與溫度場(chǎng)的實(shí)驗(yàn)測(cè)定及數(shù)值模擬.pdf
展開 應(yīng)力場(chǎng)模擬的相關(guān)專題、標(biāo)簽、搜索
應(yīng)力場(chǎng)模擬溫度場(chǎng)模擬以及應(yīng)力場(chǎng)模擬應(yīng)力場(chǎng)導(dǎo)入應(yīng)力場(chǎng)ansys 應(yīng)力場(chǎng)初始應(yīng)力場(chǎng) comsol模擬溫度場(chǎng)應(yīng)力場(chǎng)abaqus應(yīng)力場(chǎng)溫度場(chǎng)模擬溫度場(chǎng) 應(yīng)力場(chǎng)數(shù)值模擬模擬應(yīng)力場(chǎng)ded溫度場(chǎng)殘余應(yīng)力場(chǎng)模擬激光溫度場(chǎng)殘余應(yīng)力場(chǎng)模擬
