結(jié)構(gòu)損傷演化的案例
關(guān)于內(nèi)聚單元的損傷演化參數(shù)設(shè)定
<p>關(guān)于abaqus里cohesive單元損傷演化階段，我們可設(shè)定關(guān)于位移的線性、指數(shù)、自定義表格演化以及關(guān)于能量的線性、指數(shù)演化，其中線性與指數(shù)演化關(guān)系明確，abaqus幫助文檔中也有說(shuō)明，但關(guān)于損傷D-位移E表格演化并沒有相應(yīng)的幫助文檔，有時(shí)我們需要根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)確定這段演化關(guān)系，下面我將和大家分享如何確定損傷D與位移E的關(guān)系。</p><p><br></p><p><br></p><p><br></p><figure style="text-align: center;" class="ql-align-center">
<figure class="figure-image" contenteditable="false" data-img="https://img.jishulink.com/202503/attachment/fe893c991a46473683e10503eeeae1ce.png" style="display: inline-block;">
<img src="https://img.jishulink.com/202503/attachment/fe893c991a46473683e10503eeeae1ce.png" data-mobile-src="https://img.jishulink.com/202503/attachment/fe893c991a46473683e10503eeeae1ce.png?image_process=/format,webp" data-pc-src="https://img.jishulink.com/202503/attachment/fe893c991a46473683e10503eeeae1ce.png?
展開 輕骨料混凝土細(xì)觀損傷演化分析
輕骨料混凝土細(xì)觀損傷演化分析
1研究現(xiàn)狀
混凝土材料的準(zhǔn)脆性斷裂破壞是裂紋萌生、穩(wěn)定擴(kuò)展和失穩(wěn)擴(kuò)展的過(guò)程。為描述和分析混凝土的斷裂行為，1961年，Kaplan［1］開始將線彈性斷裂力學(xué)方法引入到了混凝土結(jié)構(gòu)的分析中。由于混凝土存在應(yīng)變軟化現(xiàn)象，混凝土出現(xiàn)裂縫后，骨料與砂漿間仍存在著齒合的粘結(jié)效應(yīng)，且混凝土的微觀裂縫和亞臨界裂縫尺寸相較于一般的金屬材料大幾個(gè)量級(jí)，故彈塑性斷裂力學(xué)的COD和J積分理論亦不適用于描述混凝土在細(xì)觀尺度上的斷裂損傷［2］。
近年來(lái)在細(xì)觀尺度上通過(guò)數(shù)值模擬來(lái)分析和研究混凝土的宏觀斷裂逐漸成為熱點(diǎn)。目前國(guó)內(nèi)外學(xué)者提出了許多用于模擬混凝土斷裂損傷過(guò)程的細(xì)觀力學(xué)模型，主要分為連續(xù)和非連續(xù)裂縫模型兩類［3-4］。經(jīng)典連續(xù)裂縫模型包括彌散裂紋模型［5］、鈍裂縫帶模型［6］、旋轉(zhuǎn)裂縫模型［7］等。經(jīng)典的非連續(xù)裂縫模型包括格構(gòu)模型［8］、剛體彈簧模型［9］、隨機(jī)力學(xué)特征模型［10］等。這些裂縫模型均難以對(duì)混凝土內(nèi)部裂縫的萌生、擴(kuò)展以及貫通的全過(guò)程進(jìn)行直觀展示，且模型網(wǎng)格敏感性較大，收斂性較差。內(nèi)聚力模型因能克服上述缺陷，是目前模擬材料斷裂使用較多的模型。
輕骨料混凝土具有輕質(zhì)高強(qiáng)、保溫隔熱性能好、抗火性好和抗震性能良好等諸多優(yōu)點(diǎn)，目前已成為僅次于普通混凝土用量最大的一種新型混凝土，得到了國(guó)內(nèi)外的廣泛應(yīng)用，國(guó)內(nèi)外對(duì)輕骨料混凝土的力學(xué)性能、耐久性能等開展了較為廣泛的試驗(yàn)研究，而有關(guān)輕骨料混凝土細(xì)觀層次上斷裂損傷演化分析和數(shù)值模擬研究仍然很少。基于連續(xù)損傷力學(xué)的內(nèi)聚力模型是采用在實(shí)體單元之間嵌入內(nèi)聚力單元的方法來(lái)模擬損傷以及斷裂行為。目前采用內(nèi)聚力模型來(lái)模擬輕骨料混凝土單軸拉壓下損傷斷裂行為的還未見相關(guān)報(bào)道。
展開 abaqus vumat子程序損傷演化階段（應(yīng)力更新）問(wèn)題
我想編寫一個(gè)關(guān)于Johnson-Cook損傷的vumat子程序，然后做了一個(gè)單軸拉伸的案例，但是進(jìn)入損傷階段后力和位移曲線震蕩嚴(yán)重
我想知道損傷演化階段應(yīng)力如何更新，只需要改變彈塑性階段的剛度矩陣嗎
ABAQUS-纖維強(qiáng)化復(fù)合材料的損傷演化和網(wǎng)格移動(dòng)
ABAQUS-纖維強(qiáng)化復(fù)合材料的損傷演化和網(wǎng)格移動(dòng).doc
ABAQUS VUMAT子程序 PUCK損傷起始準(zhǔn)則+指數(shù)演化方法 ￥58
ABAQUS PUCK損傷起始準(zhǔn)則+指數(shù)演化方法
復(fù)合材料本構(gòu)
損傷矩陣
損傷應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系
PUCK準(zhǔn)則
指數(shù)退化方法
VUMAT代碼如下
蘭大《Nature》子刊：超導(dǎo)帶材損傷演化檢測(cè)技術(shù)突破性進(jìn)展！
依照磁光法的磁通圖像演化過(guò)程特征，進(jìn)一步提出了對(duì)磁通運(yùn)動(dòng)與損傷機(jī)制認(rèn)知研究的新途徑，取得的主要成果有：
1、發(fā)現(xiàn)了如圖3所示的一種點(diǎn)狀磁通運(yùn)動(dòng)的新模式及其運(yùn)動(dòng)時(shí)間尺度的變化特征，即隨著環(huán)境溫度從40K升高到60K和77K，運(yùn)動(dòng)時(shí)間尺度從 30ms增加至60ms和100ms；
2、隨著應(yīng)變的增大，磁通運(yùn)動(dòng)由點(diǎn)狀結(jié)構(gòu)變化為紡錘狀的穿透模式，其速度分布具有多級(jí)特征（如圖4所示），位于（6 μm/s，1059.3 μm/s）區(qū)間。
3、提出了磁光穿透圖像與內(nèi)部損傷關(guān)聯(lián)的研究途徑。亦即，將實(shí)驗(yàn)樣品采用逐層化學(xué)腐蝕處理，由磁光圖像定位出穿透位置處的SEM掃描結(jié)果進(jìn)行對(duì)比（見圖5），由此得到了帶材內(nèi)部損傷與裂紋擴(kuò)展的特征規(guī)律。
基于這一新的實(shí)驗(yàn)研究途徑及其實(shí)驗(yàn)結(jié)果，發(fā)現(xiàn)了YBCO二代超導(dǎo)材料在使役環(huán)境下材料損傷的磁場(chǎng)敏感性，即穿透深度遠(yuǎn)大于貫穿裂紋，進(jìn)而揭示出這種損傷模式完全不同于傳統(tǒng)推測(cè)的貫穿裂紋破壞模式。其次，通過(guò)逐層腐蝕和SEM掃描，還發(fā)現(xiàn)了這種YBCO二代帶材從基底向上傳播的新破壞模式，且損傷尖端存在一種非晶化現(xiàn)象，如圖6所示。
圖5. 損傷與磁光圖像的對(duì)應(yīng)。
圖6.
展開 平紋復(fù)合材料VUMAT子程序本構(gòu)介紹（hashin準(zhǔn)則及線性損傷演化方法）
因此在建立均質(zhì)化模型時(shí)，平紋復(fù)合材料的剛度矩陣，損傷起始準(zhǔn)則，損傷演化方法以及退化的剛度矩陣與單向復(fù)合材料具有明顯的差異。主要體現(xiàn)為平紋復(fù)合材料在面內(nèi)的兩個(gè)方向均有纖維，因?yàn)閷?duì)于平紋復(fù)合材料的失效模式主要有：經(jīng)向拉伸/壓縮損傷，緯向拉伸/壓縮損傷以及厚度方向上的拉伸/壓縮損傷,此外還可以通過(guò)在層間插入cohesive單元考慮層間分層失效。接下來(lái)主要介紹層內(nèi)的損傷本構(gòu)關(guān)系。
1. 平紋復(fù)合材料損傷剛度矩陣
（1）
（2）
（3）
其中，d代表損傷系數(shù)，L、T以及Z代表三個(gè)垂直的方向，t、c代表拉伸，壓縮損傷，例如dlt代表縱向拉伸損傷。
2. 損傷起始準(zhǔn)則（hashin準(zhǔn)則）
(4)
其中，f1t,f1c代表縱向纖維拉伸和壓縮損傷，f2t,f2c代表橫向纖維拉伸和壓縮損傷，f3代表厚度方向上的失效，其中應(yīng)變大于0時(shí)為拉伸失效，小于0時(shí)為壓縮失效。
3. 損傷后損傷演化模型（線性退化模型）
（5）
當(dāng)滿足損傷起始準(zhǔn)則后，損傷演化開始起作用。其中1t、1c、2t、2c、3t、3c的失效模式下對(duì)應(yīng)的損傷系數(shù)分別為d1t、d1c、d2t、d2c、d3t、d3c。其中，εii為當(dāng)前應(yīng)變，εiimax為初始失效應(yīng)變，εif為最終失效應(yīng)變。
展開 濕熱環(huán)境下碳纖維復(fù)合材料宏-細(xì)觀損傷演化Vumat子程序。
濕熱環(huán)境下碳纖維復(fù)合材料宏-細(xì)觀損傷演化Vumat子程序。 感興趣的話和我私聊吧！
金屬增材制造的微觀結(jié)構(gòu)演化建模與仿真
與模型無(wú)關(guān)的微觀結(jié)構(gòu)仿真的一個(gè)基本問(wèn)題是通過(guò)成核形成新的晶粒。原則上，通過(guò)調(diào)整成核參數(shù)，幾乎所有類型的晶粒微結(jié)構(gòu)都會(huì)演化。這是一個(gè)基本問(wèn)題，因?yàn)樗魅趿怂心Ｐ偷念A(yù)測(cè)力。因此，未來(lái)的一項(xiàng)任務(wù)是根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)確定各種合金的形核參數(shù)，這將有助于評(píng)估微觀結(jié)構(gòu)演化模型的預(yù)測(cè)力。
[1]來(lái)源：《沒有仿真，增材制造能走多遠(yuǎn)》/安世亞太高級(jí)副總裁田鋒
關(guān)注【上海安世亞太】，獲取更多原創(chuàng)文章、活動(dòng)資訊如果你覺得這篇文章對(duì)你有用，點(diǎn)個(gè)贊吧！
超聲速平板邊界層轉(zhuǎn)捩過(guò)程中擬序結(jié)構(gòu)的時(shí)間演化 | 航空學(xué)報(bào)CJA
在邊界層轉(zhuǎn)捩的后期，多種結(jié)構(gòu)之間的相互作用而不是單一的發(fā)夾渦模式主導(dǎo)了演化過(guò)程。
選取了一個(gè)典型的例子來(lái)描述平板邊界層轉(zhuǎn)捩中除旁路轉(zhuǎn)捩之外的新結(jié)構(gòu)生成過(guò)程。如圖4所示。可以觀察到一個(gè)新發(fā)卡渦生成的全過(guò)程，標(biāo)記為渦E，視場(chǎng)從x = 230 mm延伸到x = 290 mm，每幅圖像之間的時(shí)間間隔為5 ms，流動(dòng)從左到右。從圖4(a)到圖4(d)，只觀察到波浪形結(jié)構(gòu)，在圖4(d)現(xiàn)有下游波浪形結(jié)構(gòu)的上部可以觀察到一個(gè)小的凸起結(jié)構(gòu)。然而，在圖4(e)中，這種波狀結(jié)構(gòu)已經(jīng)迅速演變成發(fā)夾渦(渦F)。隨后，漩渦E被連續(xù)卷起，其長(zhǎng)度和高度同時(shí)增加。渦F的頭部沿下游方向有明顯的斜向上拉伸趨勢(shì)。在圖4(h)中，3個(gè)結(jié)構(gòu)沿著流動(dòng)方向并排生成，并保持著服從理想發(fā)夾模型的明顯特征，彼此之間沒有明顯的相互作用。
圖4 轉(zhuǎn)捩早期階段新結(jié)構(gòu)的生成
有2點(diǎn)值得注意：
第一點(diǎn)是渦旋結(jié)構(gòu)的演化和發(fā)展速度。通過(guò)圖中的8幅時(shí)序圖像，可以發(fā)現(xiàn)新結(jié)構(gòu)的產(chǎn)生可以分為3個(gè)階段。在第一階段，結(jié)構(gòu)以非常慢的速度演化，如圖4(a)-圖4(d)所示。但在第二階段，結(jié)構(gòu)以非常高的速度演化，并迅速形成發(fā)夾渦，如圖4(d)-圖4(e)所示。而在第三階段，進(jìn)化速度有所下降，但仍高于第一階段，如圖4(e)-圖4(h)所示。可以把第一階段的類波結(jié)構(gòu)看作準(zhǔn)穩(wěn)定狀態(tài)，因此演化速率較低。第二階段可以看作是從波狀結(jié)構(gòu)向發(fā)夾結(jié)構(gòu)的快速轉(zhuǎn)捩，表現(xiàn)為原有的平衡被打破，發(fā)夾結(jié)構(gòu)迅速形成，流動(dòng)再次進(jìn)入新的準(zhǔn)穩(wěn)定狀態(tài)。第三階段的演化速度比第一階段快，表明發(fā)夾結(jié)構(gòu)的演化比波狀結(jié)構(gòu)快。
第二點(diǎn)是同一時(shí)刻下不同渦旋結(jié)構(gòu)的產(chǎn)生過(guò)程存在差異。如圖4(d)至圖4(h)所示，在20 ms的時(shí)間間隔內(nèi)形成了一個(gè)新的發(fā)夾渦(渦F)。然而，渦F上游的渦E已經(jīng)在圖4(a)中形成。
展開 韌性結(jié)構(gòu)概念之損傷控制結(jié)構(gòu)
圖1 損傷控制結(jié)構(gòu)（部分自復(fù)位）
這種損傷控制結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)理念可以概述如下：在目標(biāo)地震等級(jí)下，主結(jié)構(gòu)維持彈性，耗能跨用于消散輸入結(jié)構(gòu)的地震能量，從而可以達(dá)到抗/減震的效果。因此震后的損傷主要集中于耗能跨，通過(guò)細(xì)部構(gòu)造裝配設(shè)計(jì)保證結(jié)構(gòu)震后耗能跨修復(fù)較易展開，結(jié)構(gòu)可以震后經(jīng)過(guò)快速低難度修復(fù)進(jìn)而達(dá)到地震前的狀態(tài)。為了更夠?qū)崿F(xiàn)上述設(shè)計(jì)理念的一個(gè)關(guān)鍵因素是：拉開主次結(jié)構(gòu)的進(jìn)入屈服的間隙。為了達(dá)到這個(gè)目的，一般而言，耗能跨我們常用較低屈服的鋼材等級(jí)，而主結(jié)構(gòu)則采用較高屈服等級(jí)的鋼材。根據(jù)上述的設(shè)計(jì)理念，我們很簡(jiǎn)單把這樣的主次結(jié)構(gòu)用兩根彈簧并聯(lián)可以獲得其非線性行為（無(wú)損彈性彈簧+有損彈塑性彈簧）。在此基礎(chǔ)上，畫出其損傷控制階段的滯回規(guī)則，如下：
圖2 損傷控制結(jié)構(gòu)滯回規(guī)則
三、結(jié)構(gòu)滯回規(guī)則的定性理解
需要注明的是上述的滯回規(guī)則呈現(xiàn)出兩個(gè)階段，對(duì)于今天的推文，我們僅關(guān)注第一階段，即損傷控制階段，極限階段下次有機(jī)會(huì)我們?cè)賮?lái)談一談（極限階段即損傷控制結(jié)構(gòu)中的主結(jié)構(gòu)也出現(xiàn)了彈塑性損傷，那么結(jié)構(gòu)在力學(xué)上就呈現(xiàn)出兩根有損的非線性彈簧的并聯(lián)，且結(jié)構(gòu)整體滯回在極限狀態(tài)呈現(xiàn)出損傷階段的平移現(xiàn)象，其實(shí)是不可控不穩(wěn)定的一個(gè)階段）。在損傷控制階段，基于不同屈服點(diǎn)鋼的結(jié)構(gòu)與傳統(tǒng)的鋼框架的區(qū)別是：前者具有較高的屈服后剛度。此外在設(shè)計(jì)合理的話（這里的合理標(biāo)準(zhǔn)是以降低殘余位移角為準(zhǔn)則），這種損傷控制結(jié)構(gòu)可以顯著降低殘余位移角，見圖2，設(shè)計(jì)的關(guān)鍵是主結(jié)構(gòu)在剛度和強(qiáng)度上要強(qiáng)于次結(jié)構(gòu)，這樣可以實(shí)現(xiàn)在卸載時(shí)荷載在正值時(shí)，耗能跨就可以反向屈服（其實(shí)這個(gè)很好理解，大自然的物競(jìng)天擇，誰(shuí)厲害就像誰(shuí)）。那么就會(huì)有一個(gè)問(wèn)題，是不是主結(jié)構(gòu)越強(qiáng)越好？？？
展開 
盆地結(jié)構(gòu)控制下的地層壓力-流體-儲(chǔ)集性協(xié)同演化及控藏作用——以東營(yíng)凹陷古近系為例
圖7 東營(yíng)凹陷沙三段中亞段濁積巖油藏地層壓力
-
流體
-
儲(chǔ)集性協(xié)同演化過(guò)程
Fig.7 Co
-
evolution process of pressure,fluid and reservoir property of turbidite reservoir of middle submember of Member 3 of Shahejie Formation in Dongying sag
綜合東營(yíng)凹陷的盆地結(jié)構(gòu)和不同構(gòu)造帶的現(xiàn)今地層壓力、流體性質(zhì)、儲(chǔ)集性的歸一化結(jié)果及其協(xié)同演化與匹配關(guān)系,選取18口井,采用地質(zhì)要素歸一化方法,建立了不同構(gòu)造帶的“地層壓力-流體-儲(chǔ)集性”協(xié)同演化模式(圖8)。其中,陡坡帶發(fā)育“常壓/弱超壓—堿/酸—中/低孔(少量高孔)”協(xié)同演化模式,洼陷帶發(fā)育“超壓—酸性—中/低孔”協(xié)同演化模式,緩坡帶發(fā)育“常壓—弱堿/弱酸—中/高孔”協(xié)同演化模式。斷陷盆地不同構(gòu)造帶的協(xié)同演化模式與油氣充滿度具良好對(duì)應(yīng)關(guān)系(圖8)。對(duì)比地層壓力、流體性質(zhì)、儲(chǔ)集物性的歸一化結(jié)果和盆地結(jié)構(gòu)、油氣分布特征可以看出,盆地結(jié)構(gòu)(陡坡、洼陷、斜坡和控帶斷裂)不僅控制了斷陷盆地沉積體系類型及分布,也控制了地層壓力、流體性質(zhì)與儲(chǔ)集物性及其匹配模式在盆地中的位置變化[如圖8(b)中的A1點(diǎn)和B1點(diǎn)],證明了地層壓力-流體-儲(chǔ)集性協(xié)同演化機(jī)理的客觀性。
展開 基于粘塑性自洽模型（VPSC）FCC結(jié)構(gòu)金屬拉伸壓縮過(guò)程中織構(gòu)的演化模擬------案例二十五
VPSC是由加州大學(xué)洛斯阿拉莫斯國(guó)家實(shí)驗(yàn)室（大學(xué)）的董事會(huì)與美國(guó)能源部聯(lián)合開發(fā)全稱VISCO-PLASTIC
SELF-CONSISTENT (VPSC)
目前使用的是更新于2012年5月1日的vpsc7d，
VPSC 是用 FORTRAN 77 編寫的計(jì)算機(jī)代碼，用于模擬多晶聚集體的塑性變形。 VPSC 全稱 Visco Plastic Self Consistent，指的是特定的機(jī)械狀態(tài) (VP) 和使用的方法 (SC)。 VPSC 是為應(yīng)用于低對(duì)稱材料（六邊形、三角形、正交、三角形）而開發(fā)的，盡管它在立方材料上也表現(xiàn)良好。
VPSC 說(shuō)明了單晶和聚集體的特性和響應(yīng)的完全各向異性。它模擬了骨料在外部應(yīng)變和應(yīng)力作用下的塑性變形。
VPSC 基于滑移和孿晶的物理剪切機(jī)制，并考慮了晶粒相互作用效應(yīng)。除了提供宏觀應(yīng)力-應(yīng)變響應(yīng)外，它還解釋了單個(gè)晶粒的硬化、重新定向和形狀變化。
因此，它預(yù)測(cè)了與塑性成形相關(guān)的硬化和織構(gòu)的演變。模擬程序可應(yīng)用于金屬、金屬間化合物和地質(zhì)聚集體的變形。
編譯 VPSC 時(shí)，始終使用雙精度選項(xiàng)
運(yùn)行分析時(shí)輸入包含文件如下
1，vpsc.in（主文件）
2，TENSIN.3（邊界條件）
3，rand1000.tex（初始取向）
4，F(xiàn)CC.sx（單晶屬性）
運(yùn)行時(shí)輸出文件
1，PCYS.OUT（屈服面信息）
2，STR_STR.OUT（應(yīng)力應(yīng)變信息）
3, TEX_PHn.OUT（變形結(jié)束后取向信息）
官方案例學(xué)習(xí)
輸入
1，具有
500 個(gè)方向的隨機(jī)紋理文件（文件 RAND500.TEX）
2，考慮12組滑移系，無(wú)硬化的FCC晶體，率相關(guān)系數(shù)n=20
3，沿著X3方向單向拉伸100%（施加速度梯度分量）
晶粒初始取向分布
拉伸情況取向分布
（affine方法）
（FC方法）
（SEC方法）
展開 基于粘塑性自洽模型（VPSC）HCP(AZ31B)結(jié)構(gòu)金屬拉伸壓縮過(guò)程中織構(gòu)的演化與應(yīng)力應(yīng)變響應(yīng)模擬
運(yùn)行分析時(shí)輸入包含文件如下
1，vpsc.in（主文件）
2，TENSIN.3（邊界條件）
3，rand1000.tex（初始取向）
4，AZ31b.sx（單晶屬性）
運(yùn)行時(shí)輸出文件
1，PCYS.OUT（屈服面信息）
2，STR_STR.OUT（應(yīng)力應(yīng)變信息）
3, TEX_PHn.OUT（變形結(jié)束后取向信息）
輸入
1，具有
1944 個(gè)方向的基底織構(gòu)特征取向文件（文件 RAND1944.TEX）
2，考慮IJP文章選擇合理的材料參數(shù)，本案例共有3組滑移系（分別是Prismatic，Basal，Pyramidal 〈c + a〉，）+一個(gè)拉伸孿晶系統(tǒng)（拉伸孿晶系統(tǒng)）
材料參數(shù)如圖所示：
一，拉伸變形模擬（50%Z方向拉伸）（affine方法）
晶粒初始取向分布
變形結(jié)束后晶體取向分布
拉伸過(guò)程中滑移系開動(dòng)情況
二，壓縮變形模擬（50%Z方向壓縮）
晶粒初始取向分布
變形結(jié)束后晶體取向分布
壓縮過(guò)程中滑移系開動(dòng)情況
三，平面應(yīng)變壓縮模擬（50%Z方向軋制）
晶粒初始取向分布
變形結(jié)束后晶體取向分布
平面應(yīng)變壓縮過(guò)程中滑移系開動(dòng)情況
變形過(guò)程中的等效應(yīng)力應(yīng)變響應(yīng)
展開 金屬韌性損傷材料失效模型應(yīng)用實(shí)例-Abaqus/Explicit鋼制管狀結(jié)構(gòu)多工況沖擊損傷失效分析 ￥49.9
在常溫狀態(tài)下，大多數(shù)工程金屬具有較高的韌性，這種情況下，材料的失效分析通常會(huì)使用韌性損傷漸進(jìn)失效模型。
如下圖所示，該模型完整的定義了材料的彈性階段、塑性階段、損傷起始與損傷演化。材料承載經(jīng)歷彈塑性階段后達(dá)到損傷起始點(diǎn)a，繼續(xù)承載，損傷后的材料剛度折減，出現(xiàn)軟化，直到損傷參數(shù)D=1時(shí)，材料剛度退化為0，單元?jiǎng)h除。
韌性材料損傷漸進(jìn)失效模型
工程案例：
鋼制管狀結(jié)構(gòu)多工況沖擊損傷失效分析
上圖案例中的分析工況按閱讀順序依次是：
沖擊質(zhì)量5kg，速度100m/s，桶厚5mm;
沖擊質(zhì)量25kg，速度100m/s，桶厚5mm;
沖擊質(zhì)量25kg，速度200m/s，桶厚5mm;
沖擊質(zhì)量25kg，速度300m/s，桶厚5mm;
沖擊質(zhì)量25kg，速度400m/s，桶厚5mm;
沖擊質(zhì)量25kg，速度500m/s，桶厚5mm;
沖擊質(zhì)量25kg，速度500m/s，桶厚20mm;
沖擊質(zhì)量25kg，速度400m/s，桶厚50mm;
沖擊質(zhì)量25kg，速度500m/s，桶厚50mm;
付費(fèi)部分為鋼制管狀結(jié)構(gòu)多工況沖擊損傷失效分析案例的9種工況共計(jì)9個(gè)inp文件壓縮包+CAE 源文件壓縮包。
展開 