特征頻率計算的案例
152基于matlab的GUI滾動軸承特征頻率計算 ￥9.9
基于matlab的GUI滾動軸承特征頻率計算，輸入軸承參數，包括轉速，節圓直徑、滾子直徑、滾子數、接觸角，就可得滾動特征頻率結果，程序已調通，可直接運行。
COMSOL中怎么通過特征頻率模擬得到輻射衰減
第四章第四季補充文獻_1_9_translate.pdf
F是如何計算出來的。
滾動軸承的運動學(特征頻率與階次)
但另一方面，保持架與內圈之間存在相對運動，因此，這時使用的頻率應是保持架通過內圈的頻率fri。因此，滾動體的自轉頻率fbsf（BSF：Ball Spin Frequency）與保持架相對內圈的頻率之比為二者距離的反比，即
因此，有
如果外圈固定，那么，滾動體的自轉頻率為
在這些頻率公式中，都假設不存在滑動，若同時考慮了內外圈旋轉，則方程為軸承特征頻率的一般形式。現實中，滑動總是會存在，并且這些期望的理論頻率總是會以適當的方式被調整。很多情況下，都是外圈固定，此時外圈靜止不動，相應的頻率公式將簡化。將兩種形式的特征頻率總結如表1所示。
表1 軸承特征頻率公式（絕對值）
在軸承的故障診斷中，計算上述各個頻率成分將有助于確定故障。若保持架存在故障，那么振動信號將存在頻率成分fc。如果內圈滾道有故障，如內圈剝落、壓痕、不平衡等，那么在振動信號中將出現fbpfi；若外圈滾道存在這些故障，那么振動信號中將存在頻率成分fbpfo。若滾動體存在這些故障，那么其自轉一圈將通過內、外圈各一次，因而，其故障頻率是2倍的fbsf。
以上給出的是故障激勵的基頻，滾動體通過故障激起的是周期性沖擊，它不是單一的簡諧波，而是展開為漸減的無窮級數，因而，在頻譜圖上表現為一定形式的離散譜線簇。
展開 轉動機械常見故障的頻率特征
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轉動機械常見故障的頻率特征1.DOC
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齒輪故障&軸承故障&旋轉機械故障特征頻率
1.齒輪故障特征頻譜
功率倒頻譜常用于齒輪系統的振動和噪聲分析，它能分離轉軸二次以上諧波調制而引起的大量“邊頻”，容易找出主要調制頻率成分，從而對故障做出準確的診斷。
齒輪常見故障的特征頻譜如圖1所示，其中，GMF表示齒輪嚙合頻率，Fr表示低速齒輪轉頻，Fn表示高速齒輪轉頻。
（a）正常
（b）磨損
（c）不對中
（d）裂紋
（e）偏心
（f）斷齒
圖1 齒輪常見故障特征頻譜圖
2.滾動軸承故障特征
2.1.故障頻率經驗公式
1）內圈故障頻率
2）外圈故障頻率
3）保持架故障頻率
4）滾動體故障頻率
5）外圈與保持架的關系
6）外圈與內圈的關系
其中，fr為轉頻，z為滾動體個數。
2.2.滾動軸承滾動體故障
1）滾動體損傷時，缺陷部位通過內圈或外圈滾道表面時會產生沖擊振動。
2）滾動軸承無徑向間隙時，會產生頻率為n×z×fb的沖擊振動。
3）滾動軸承有徑向間隙時，根據損傷部位與內圈或外圈發生沖擊接觸的位置不同，會發生以保持架旋轉頻率fc進行的振幅調制的情況。
圖2 滾動軸承滾動體故障
2.3.滾動軸承內圈故障
1）內滾道產生損傷時，如剝落、裂紋、點蝕等，若滾動軸承無徑向間隙，會產生頻率為n×z×fi的沖擊振動。
2）通常滾動軸承都有徑向間隙，且為單邊載荷，根據損傷部分與滾動體發生沖擊接觸的位置不同，振動的振幅會發生周期性的變化，及發生振幅調制的情況。
圖3 滾動軸承內圈故障
2.4.滾動軸承外圈故障
1）滾動軸承外圈滾道產生損傷時，在滾動體通過時也會產生沖擊振動。
2）由于損傷的位置與載荷方向的相對位置關系是一定的，所以不存在振幅調制的情況。
展開 滾動軸承振動產生的可能原因及其特征頻率
通過前面的文章《滾動軸承的運動學》，我們了解了滾動軸承運轉產生的特征頻率，但實際上，除了這些頻率之外，還存在一些其他的頻率成分。產生這些復雜的振動頻率的原因可以分兩類：第一類為外界激勵所引起的，如軸不平衡、不對中、臨界轉速、結構共振等，這些故障（或缺陷）可以按照它們各自的特征頻率來處理；第二類是由于滾動軸承自身結構特點以及故障缺陷所引起的。通常，滾動軸承不會僅受到一種激勵作用，更多是兩種激勵同時作用引起軸承振動，這就使得振動頻譜更為錯綜復雜，對軸承的故障診斷增加難度。另一方面，除了存在各自的特征頻率成分及其諧波之外，還會存在相互調制效應，產生邊頻帶。
當軸承各元件出現各種故障時，《滾動軸承的運動學》中的軸承頻率公式提供了頻率成分的理論計算，這些計算是基于這樣的假設：當軸承各元件遭遇故障時，會產生一個理想的脈沖。對于軸承局部故障，如滑動和點蝕，會產生短時尖的沖擊，這些沖擊將激起結構共振，相應的振動通過外部安裝在軸承座上的傳感器能測量到。每次遭遇一個局部故障產生的沖擊，測量到的振動信號將是按指數衰減的正弦振蕩。
1. 載荷引起的振動
滾動軸承在運轉過程中，如受到通過軸心的軸向載荷，可以認為各個滾動體平均分擔，即各滾動體受力相等。但在受到徑向載荷Fr作用時，內圈沿徑向載荷方向會移動一段路徑δ0，如圖1中虛線所示，此時上半圈滾動體不受力，下半圈的各個滾動體由于接觸點上的彈性變形量δi不同而承受不同的載荷Qi。處于Fr作用線最下端位置的滾動體受力Q0最大，對應的變形量δ0也最大。
展開 聲功率頻率響應曲線仿真計算
最近有人咨詢我怎么在comsol中仿真揚聲器聲功率的頻率響應曲線。
雖然我之前沒做過。不過摸索了下，很快就弄出來了。
選中輻射出口的面（2維軸對稱時是線）對聲壓平方/（空氣密度*聲速）的表達式進行積分即可。
abs(p)^2/(acpr.rho*acpr.c)
此時輸入的電功率是1W。可以看到常規的直接輻射揚聲器效率是相當低的。
做仿真的時候，一定要有整個物理圖像在頭腦中，再加上一定的數學基礎。軟件本身的操作是更其次的東西，可以參照軟件help慢慢找。
我之前在公眾號里有寫過一篇文章《仿真分析的思路》，雖然文中沒什么圖，談得也比較抽象。但是我覺得對做仿真的工程師挺重要的。因為好多人就是徘徊在各種軟件技巧中不能自拔。
仿真分析的思路
展開 Samcef 軸承分析
2.Rolling element bearing modeling in rotor dynamics 轉子動力學的滾動軸承建模
對軸承相關理論的介紹后，列舉了建模時滾珠軸承的參數表示以及能夠獲得到的計算結果。通過界面及后處理展示呈現samcef中的分析方法及后處理。
3.Example: hydrodynamic bearing 液體動壓軸承
以液體動壓軸承為例介紹了samcef建模分析簡要過程。包括
（1）對軸承的結構，屬性及影響分析
（2）Samcef中建模
（3）相關理論：Reynolds equation
（4）非線性響應：瞬態，頻域。
二．Optimization of the bearing stiffness of a steam turbine with boss Quattro and samcef rotors
1.模型描述
汽輪機的葉輪，軸承位置等其他結構分析
2.提出技術方案
3.在軟件中定義有限元模型
4.進行特征頻率計算
5.參量及優化分析研究
如果以上內容還不能滿足您的需求或者還需要更多技術信息，please contact LMS samtech
Bearing selection with Samcef Rotors.pdf
展開 關于指數號筒的輻射阻抗和截止頻率計算
它提供了較為均勻的輻射特性和較寬的頻率響應范圍。
3 擴張常數（flare constant）
它是指喇叭橫截面的形狀參數，用于描述喇叭的逐漸擴大或收縮的程度。
喇叭的橫截面可以是各種形狀，如圓形、拋物線形、指數形等。這些不同的形狀會對喇叭的聲學特性產生影響。喇叭的擴張常數是其中一個重要的參數，它決定了喇叭橫截面的變化速率。在指數喇叭中，擴張常數表示喇叭橫截面的幾何級數增長率。具體來說，如果喇叭的截面積隨著距離喇叭口越來越遠而以指數函數的形式增大，那么擴張常數就是這個指數函數的底數。較大的擴張常數表示喇叭的橫截面變化更為急劇，喇叭的聲壓級分布也會相應改變。通過調整喇叭的擴張常數，設計師可以控制喇叭的頻率響應、指向性和功率傳輸等聲學特性。一般來說，較小的擴張常數可使喇叭具有更廣的頻率響應范圍，但指向性較差；而較大的擴張常數則可以提供更好的指向性，但可能限制頻率響應的范圍。
4 喇叭的截止頻率（horn cutoff frequency）
它是喇叭能傳播有效聲音的最低頻率。在該頻率以下，喇叭無法有效傳輸聲音。它是與喇叭的尺寸、形狀和設計參數等因素相關的重要參數。
展開 matlab編程計算矩形薄板的固有頻率
程序目錄：
rectangularplate.m——主程序
rectangularMeshKirchhoff.m——網格劃分子程序
formStiffnessMassKirchhoff.m——剛度、質量陣計算及組裝子程序
EssentialBCKirchhoff.m——施加邊界條件子程序
本程序可以計算各種邊界條件下的矩形板薄板固有頻率和對應振型。主程序例子為懸臂板，
其中邊界條件可更改，即第23行的'cfff' 可更改為：’ssss’、’cccc’、’scsc’、’cccf’、’cfff’
s為簡支，c為固支，f為自由，四邊的順序為左下右上。
程序已經驗證正確。
rectangularplate.rar
展開 
發一個求解振動頻率的計算題
提取計算結果
有限元隱式計算中出現負特征值的原因和解決方法
在使用通用有限元軟件（如Abaqus，lsdyna，ansys）進行隱式分析計算（或靜力分析，或動力學初始狀態求解）時，對于復雜裝配體模型，大家或多或少會遇到以下警告信息：
“***WARING:THE SYSTEM MATRIX HAS * NEGTIVE EIGENVALUES.”即警告：系統矩陣出現了負特征值。往往產生這樣的警告后，計算便很難收斂了。但也有例外，在接觸分析中，有可能在最初的幾次迭代中剛體位移還沒有被完全消除，會出現負特征值，而當接觸關系建立起來后，就不再出現此警告信息，此時需要耐心等待計算過程，可能第一個增量步會收斂失敗，從而減小第一個增量步“時間”，重新計算，從而收斂。
原因及解決方法：
“負特征值”警告信息說明求解過程中生成的剛度矩陣是非正定的，可能原因主要有以下幾種：
1) 約束不足，出現了不確定的剛體位移，通常這個是重點檢查項。約束不足還可能會出現“NUMERICAL SINGULARITY數值奇異”、“ZERO PIVOT零主元”的警告信息。一般邊界條件的設置相信大家都會保證充分約束，那么最可能的原因是接觸關系的設置。對于綁定的接觸關系，由于網格疏密關系，要檢查是否確實“綁住”了，通過模態計算就可以驗證了。如果摩擦接觸關系，重點檢查是否存在明顯間隙或干涉，尤其是螺栓連接的位置，螺栓與連接零件之間的位置關系。
2) 異常的材料特性。如果材料具有負的彈性模型、負的應力應變關系和負泊松比等特殊的力學性質，也會出現“負特征值”的警告信息。通常這個原因大家會排除。
3) 出現了翻轉的單元。這往往是因為在分析過程中單元發生了過度變形。產生大變形，還會出現“NEGATIVE VOLUME負體積”的警告。檢查模型中可能存在大變形的零部件，是否是材料屬性（如密度）、接觸關系（未充分接觸）設置不符合實際情況。
展開 計算基于摩爾庫侖準則圍巖特征曲線的matlab源碼含詳細注釋 ￥15
<p>計算基于摩爾庫侖準則巖體圍巖特征曲線matlab源代碼含詳細注釋，包括位移、應力塑性區云圖繪制和各種曲線的繪制，注釋詳細，看懂后可隨意更改，適用于理想彈塑性，彈脆性和應變軟化等彈塑性模型</p><div contenteditable="false" width="100%"><img src="https://img.jishulink.com/upload/202208/75e84de4cd3644dbae1526a5f1098f70.png" title="GRC.png" alt="GRC.png" style="max-width:760px;" data-mobile-src="https://img.jishulink.com/upload/202208/75e84de4cd3644dbae1526a5f1098f70.png?image_process=/format,webp/resize,w_400" data-pc-src="https://img.jishulink.com/upload/202208/75e84de4cd3644dbae1526a5f1098f70.png?
展開 Ansys Workbench ACT插件，由窗口選中體單元，提取體積和表面積，計算幾何特征尺寸 ￥20
Ansys Workbench ACT插件，由窗口選中體單元，提取體積和表面積，計算幾何特征尺寸
問題：
在FKM關于結構疲勞評估計算方法中指出：零部件特征尺寸，影響疲勞結果評估。原因是材料的應力壽命曲線是由標準試樣進行試驗測試獲得的。當零部件的特征尺寸與測試樣件不一致時，需要考慮零部件的特征尺寸這一因素。（一般而言，當零部件的尺寸大于材料標準測試樣件時，零部件的表面或內部缺陷發生的概率會增加，從而導致零部件尺寸越大，疲勞壽命越低）
對與規則幾何形狀的零部件，有相應的經典公式提供特征尺寸的計算；例如圓形細長桿的特征尺寸是直徑；薄板零部件的特征尺寸是板厚等；但是實際工作中的零部件幾何形狀千差萬別，沒有統一的經典公式可以提供特征尺寸的計算；在FKM手冊中給出了一個通用公式，用于估計零部件疲勞危險區域的局部特征尺寸；
FKM關于循環載荷的疲勞評估中，提及可以使用循環載荷下的有限元應力結果進行疲勞損傷估計。此時，除了需要由應力結果估計危險疲勞區域，提取危險點的應力結果外，還需要給出危險疲勞區域的特征尺寸。在Ansys Workbench中，用戶可以方便的查看應力結果云圖，從而大體評估出危險疲勞區域。并且用戶可以通過選取高應力區域的單元體，再通過特征尺寸一般計算公式，來估計高應力區域的特征尺寸，進行進行合理的FKM疲勞評估。
但是，Ansys Workbench中，當用戶選中了某個/某些體單元后，在選擇信息欄中并不能直接給出單元體積和表面的有效信息輸出。并且通過查詢資料，即使在APDL經典界面中對與體單元也是僅僅只能輸出體積（沒有體單元表面的輸出）；并且對與FKM特征尺寸的一般計算公式中，關于表面積A，也并不是指每個體單元所有面的表面積的總和。
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