沖擊波傳遞的案例
爆炸沖擊波與破片作用下車輛底部結構動響應數值仿真
在分析軍用車輛抗爆炸沖擊過程中，研究人員通常分析爆炸沖擊波對車輛結構的損傷而忽略高速破片對車輛結構的破壞。而有研究表明爆炸沖擊波與高速破片對于目標結構存在耦合作用，在耦合作用下目標結構的損傷情況要大于單獨作用[3]。在爆炸數值仿真方法上，任意拉格朗日-歐拉算法(ALE)在模擬爆炸沖擊波傳遞中有著較高的精度，被廣泛應用在爆炸數值仿真中[4-6]。但該算法需要建立大量的空氣和土壤網格，計算效率低，并且需要控制流固耦合參數防止流場泄漏，造成計算不穩定。隨后基于無網格的光滑粒子法(Smoothed particle hydrodynamics，SPH)被提出，以解決爆炸環境下大變形造成網格畸形問題。胡建宇[7]通過ALE算法對某裝甲車輛進行爆炸仿真分析，并對車輛底部梁結構進行優化；石秉良[8]采用SPH法模擬炸藥爆炸對駕駛室底部結構響應，驗證了SPH算法在處理車輛底部爆炸等問題的可行性。目前在研究破片類型上，主要分為預制破片[9]和自然破片[10]。預制破片分布比較規律，破片大小相似，無法模擬榴彈爆炸產生的大小不同的破片。本文研究的為榴彈爆炸產生的自然破片，相比預制破片更接近實際情況。
本研究首先通過爆炸沖擊鋼板臺架試驗，對比分析ALE算法和SPH算法中鋼板的最大殘余變形量、鋼板動能與內能，并與試驗結果對比，驗證SPH法的精度。其次建立某軍用車輛和大口徑榴彈有限元模型，并對淺埋榴彈爆炸形成自然破片的過程進行仿真。最后以某軍用車輛為例，分析了淺埋榴彈爆炸，沖擊波和破片聯合作用下的車身結構損傷情況。
展開 DYNA數值模擬TNT無限空域應力波傳遞 ￥20
使用了*INITIAL_VOLUME_FRACTION_GEOMETRY關鍵字將炸藥填充在空氣域中，該關鍵字的使用方法見lsdyna軟件使用手冊，詳細設置可參考手冊上的例子
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Abaqus一維桿應力波傳遞模擬（轉）
這里我們通過一個四周受限三維桿來模擬一維桿的應力波傳遞問題。桿的一端固定約束，一端自由。彈性模量207Gpa，泊松比0.3，密度7.8g/cm3。桿件自由端承受沖擊載荷，載荷大小為100Kpa，持續時間3.88e-5s。
（一）建模過程介紹
這里重點介紹沖擊載荷的建立過程，其它步驟與一般動態分析步驟相同。由于沖擊載荷是瞬時施加的，持續一段時間之后載荷大小忽然變化為零。這樣一個隨時間變化的載荷或邊界條件可以通過ABAQUS的Amplitude功能實現，我們首先定義一個幅值曲線。執行Tools/Amplitude/create命令，在Create Amplitude對話框中，將幅值曲線命名為Impact,Type選項選為Tabular表格輸入，單擊Continue
按鈕繼續，在Edit Amplitude對話框中輸入下圖所示數據。
（一）關于顯示算法的條件穩定及網格劃分
我們使用顯示算法進行波傳遞的模擬，有必要了解下顯示算法的條件穩定問題。簡單來說就是時間增量步長不能大于某一數值，稱為穩定時間步長限制值。當增量步超出這一數值時，會導致計算結果無邊界的振蕩發散。大部分情況下，要精確確定穩定增量時間步長是很困難的，因此，在計算中選擇穩定時間增量步長通常要保守一些。對于無阻尼的情況下，穩定時間步長限
模型的最大頻率與很多因素有關，ABAQUS/Explicit還提供了一個簡便且保守的估計方法，它從每個單元的角度出發，而不是對整個模型進行考慮。研究表明從各個獨立單元確定的最大頻率總是比整個模型的最高頻率要高。因而有：
由于我們這里關注的是波在桿件中的傳播，因而必須將網格劃分得足夠細。經驗表明，沖擊載荷的跨度在10個單元內是較為合適的。由載荷的持續時間得知沖擊載荷結束后波傳播的長度為0.2m。因此，每個單元的長度為0.02m。
展開 平面沖擊波加載方法（*BOUNDARY_AMBIENT+*BOUNDARY_PRESCRIBED_MOTION） ￥20
因課題存在縮減計算域的需求，需要使用邊界條件方法對ALE單元施加水中沖擊波載荷，本算例將采用*BOUNDARY_AMBIENT+*BOUNDARY_PRESCRIBED_MOTION兩個關鍵字的組合在LS-dyna中加載平面沖擊波，付費文件包括網格生成命令流文件（ls-prepost）、K文件、參數參數設置依據等內容，施加邊界條件的方法如下：
1、*BOUNDARY_AMBIENT施加位置
圖1 *BOUNDARY_AMBIENT施加位置
*BOUNDARY_AMBIENT使用兩條*DEFINE_CURVE，分別定義該處單元的單位參考體積內能和相對體積時間歷史。
2、*BOUNDARY_PRESCRIBED_MOTION施加位置
圖2 *BOUNDARY_PRESCRIBED_MOTION施加位置
*BOUNDARY_PRESCRIBED_MOTION使用一條*DEFIN_CURVE，定義該處節點的速度曲線，關鍵字中的VID可以定義速度方向。
3、仿真結果
圖3 不同位置處的壓力曲線
4、理論曲線與仿真曲線
圖4 定義載荷曲線與仿真載荷曲線
圖4中"定義載荷曲線"由*DEFINE_CURVE定義的單位參考體積內能（E=ρ0*e）和相對體積（ν=ρ0/ρ）代入狀態方程*EOS計算得到。
若定義的載荷曲線考慮激波上升段，仿真曲線和定義載荷曲線之間的體積粘性壓力損失將會減少，誤差也將更小。
本文方法與
兩種平面沖擊波加載方法（LOAD_BLAST_ENHANCED、*BOUNDARY_AMBIENT）
相比具有更準確的仿真結果。
展開 
平面沖擊波原子模擬
平面沖擊波在樣品中傳播，波陣面后樣品原子無序化
沖擊波對蜂窩鋁板的影響
沖擊波對蜂窩鋁板的影響
GB/T151氣液混合物為何要設置防沖板？
潰滅的過程是極短的，對壁面產生液壓沖擊、機械力并伴有高溫，長期作用使壁面形成破壞區，一旦流體中存在腐蝕介質，材料將發生加速侵蝕。
氣泡大小、形狀、潰滅特性、氣相濃度、體積分率等，都會影響氣泡顆粒對材料的腐蝕。氣泡的沖擊會造成材料表面出現凹凸不平的潰滅點坑，是材料腐蝕的起始誘因。
當材料表面受到連續不斷由氣泡潰滅產生的沖擊作用時，將會導致材料疲勞失效，而流體的流動沖刷材料表面的保護膜，形成一系列點坑。
造成氣泡沖刷腐蝕破壞的機理主要有兩個：
一、沖擊波理論，該理論認為空泡腐蝕是由于流體在氣泡潰滅時所形成的沖擊波將其所產生的巨大壓強作用到材料壁面，造成腐蝕破壞。沖擊波傳遞到壁面會產生脈沖應力，產生局部塑性變形失效，經氣泡的連續沖擊最終導致材料破壞。
二、微射流理論，該理論認為，靠近固體表面的氣泡，在受到壓力收縮潰滅時，在氣泡的爆破點處，將推動一束液體流沖向表面，引起金屬表面膜的破壞和金屬的塑性變形。此外，氣泡潰滅的瞬間，具有很高的壓力和溫度，其爆破中心處產生的沖擊波能直接破壞材料表面，使其熔化。
展開 爆炸沖擊波毀傷夾層板
爆炸沖擊波毀傷夾層板
Workbench關于鋸齒波沖擊分析
航空機載設備都會對沖擊作出要求，按照RTCAD0-160G 第七章工作沖擊與墜撞安全要求后峰鋸齒波脈沖。一般采用瞬態響應計算模塊Transient Structural，計算沖擊時域響應，設置時間步長與計算時間長度、各階模態阻尼比，但瞬態響應載荷步中的子步數量過多，需要的時間比較長，而且我在求解時總是提示時間過長而中斷。（我對瞬態分析的理解是每個子步都會按靜態來求解一次，所以耗費時間比較長，不知道是否是這樣）
后來換了一種方法，將沖擊曲線轉換為等效響應譜，用響應譜模塊進行分析，但沖擊曲線轉換成等效響應譜是在一本書里看到的，使用ansys 命令流做，對此不是太了解，有些知其然不知其所以然。不知道大佬們一般怎么處理這種分析的
sawtooth.txt
展開 兩種平面沖擊波加載方法（LOAD_BLAST_ENHANCED、*BOUNDARY_AMBIENT） ￥39.9
平面沖擊波作為研究爆炸沖擊波傳播、沖擊波與結構流固耦合的基礎性研究手段，無論是科學研究還是工程應用都使用廣泛，適用性強，本算例將采用*LOAD_BLAST_ENHANCED和BOUNDARY_AMBIENT兩種常用方法在LS-dyna中加載平面沖擊波，付費文件包括K文件、關鍵字解釋、參數設置依據和方法等內容，為step-by-step教程，其中文檔部分內容如下：
LS-DYNA | 爆炸沖擊波對蜂窩鋁板的作用
有需求聯系qq：1772619227
水下爆破沖擊波損壞艦船的仿真模擬
1.仿真背景
艦船的抗爆炸和抗沖擊問題，在艦船生命力研究中具有重要的意義，如何 有效地計算分析艦船水下沖擊環境，提高船體結構抗沖擊性能，提高艦船的戰斗力和生命力，是現代艦船研究的重大課題，對艦船在遭受典型武器命中后的沖擊環境及沖擊因子的研究是考核艦船生命力問題的重要組成部分，以某型號艦船的船體結構為星，結合大型有限元計算軟件LS_DYNA建立有限元分析模型，利用仿真計算的方法，研究艦船抗爆炸抗沖擊的性能，為間艦船的生命力研究提供了依據。
2.前處理
3.關鍵字（由于保密協議，不貼出數值）
4.爆破過程中艦體任意四點加速度曲線圖（由于避開敏感數值，增大了沖擊因子）
5.艦體受力云圖
6.流體密度ALE云圖
7.流體密度Iso云圖
8.結果動畫
展開 炸藥爆炸沖擊波威力場計算軟件V2.4
圖4-2 自由場入射波超壓時間計算曲線
同理，計算地面爆炸入射波超壓曲線、近地爆炸反射波超壓時間曲線。見圖4-3、圖4-4。右下角中的更新繪圖可輸入xy范圍，更新繪圖范圍，點擊保存數據，將不同距離的P-t曲線數據保存，保存位置見軟件所在的文件夾。
圖4-3 地面爆炸入射波超壓曲線
圖4-4 近地爆炸反射波超壓時間曲線
4.3 計算p-R曲線
圖4-5為炸藥爆炸沖擊波威力場計算軟件的不同距離處的自由場爆炸沖擊波入射波超壓峰值，通過點擊主界面的計算P-R曲線，顯示出爆炸沖擊波超壓與距離曲線的界面。
圖4-5 不同距離處的自由場爆炸沖擊波入射波超壓峰值
圖4-6為炸藥爆炸沖擊波威力場計算軟件的不同距離處的地面爆炸沖擊波入射波超壓峰值，給出不同模型的P-R曲線。
圖4-6 不同距離處的地面爆炸沖擊波入射波超壓峰值
圖4-7為炸藥爆炸沖擊波威力場計算軟件的不同距離處的近地爆炸沖擊波入射波超壓峰值，給出不同模型的P-R曲線。
圖4-7 不同距離處的近地爆炸沖擊波入射波超壓峰值
圖4-8為炸藥爆炸沖擊波威力場計算軟件的不同距離處的近地爆炸沖擊波到達時間，給出不同模型的T-R曲線。
圖4-8 不同距離處的爆炸沖擊波到達時間
圖4-9為炸藥爆炸沖擊波威力場計算軟件的不同距離處的爆炸沖擊波正壓作用時間，給出不同模型的T-R曲線。
展開 LS-DYNA | 多孔結構對沖擊波的衰減作用
有需求聯系qq：1772619227
沖擊波和破片對水箱的聯合作用
考慮沖擊波和破片聯合作用
只考慮破片
