Fluent射流仿真的案例
FLUENT噴嘴射流霧化過程仿真
射流霧化ANSYS
CFD仿真應用
01
ANSYS CFD 霧化仿真應用
單個液滴破碎過程CFD仿真（袋破裂模式）
? HP噴嘴噴霧的仿真與測量結果對比
德爾福·汽車系統(tǒng)工程師使用ANSYS Fluent準確描述噴嘴流動力學和破碎過程特征。通過ANSYS CFD仿真讓工程師能夠更好的理解噴嘴內部幾何參數(shù)相互復雜作用，實現(xiàn)從參數(shù)化優(yōu)化過程到基于知識優(yōu)化過程的過渡，實現(xiàn)開發(fā)出更好的產品目標。
應用場景-“發(fā)動機噴嘴軸向射流”
發(fā)動機燃燒室（Turbojet Augmentor
Sections and Ramjet and Scramjet Combustors）壁面安置噴嘴，液體燃料從噴嘴射流混入橫向流動的空氣中，液體燃料霧化情況直接決定了其燃燒效率；研究不同結構參數(shù)下的噴嘴射流效果，對優(yōu)化和開發(fā)新型噴嘴結構以及提高發(fā)動機性能有重要的現(xiàn)實意義；
噴嘴霧化性能試驗面臨周期長、成本高等問題，新型噴嘴產品更新?lián)Q代速度慢，難以適應高速發(fā)展的市場需求。
射流霧化ANSYS CFD仿真機理
02
“射流噴霧”過程中會同時發(fā)生初級和次級破碎現(xiàn)象；初級破碎指液體射流發(fā)生變形并形成大系帶的現(xiàn)象。接著在次級破碎過程中，系帶會進一步破碎成液滴。
展開 基于FLUENT中PDF模型的射流擴散火焰仿真 ￥299
基于EDC模型的噴射擴散火焰Fluent仿真帖子中利用edc模型仿真計算了火焰D。
本算例將基于FLUENT中PDF模型再次仿真火焰D。主噴嘴直徑為7.2 mm，被外徑為18.2 mm的燃燒過的先導環(huán)空包圍。引火器用于延遲火焰吹滅。主要的噴射成分是25%的CH4和75%的空氣(按體積計算)，化學計量值混合比例為0.351，火焰長度(定義為混合比例在軸上的化學計量點)約為47倍噴嘴直徑。PDF傳輸解決方案則分為兩步，首先利用FLUENT中部分預混合模型獲得穩(wěn)態(tài)的燃燒初始流場，然后利用復合的PDF傳輸模型仿真獲得更加精細的瞬態(tài)燃料流程。
部分預混燃燒模型仿真溫度分布
PDF傳輸模型仿真計算得到的co質量分布
PDF傳輸模型仿真的精細燃料流場，溫度分布收費文件列表
展開 LS-DYNA SPH聚能射流侵徹混凝土靶 SolidWorks/HyperMesh聯(lián)合仿真 ￥20
本案例采用SolidWorks+HyperMesh+LS-DYNA對聚能射流侵徹混凝土靶板進行聯(lián)合仿真。
首先使用SolidWorks對炸藥、藥性罩和靶板進行幾何建模，生成step文件。
下一步將step文件導入HyperMesh進行SPH粒子填充，并生成K文件。
最后，使用lsprepost對K文件進行sph算法，約束，計算時間控制，材料和狀態(tài)方程等關鍵字添加，并替代原有的K文件進行計算。
收費內容包括 step幾何模型、HM 網格文件、以及完全修改好的K文件。
基于ls-dyna的聚能射流仿真
基于ls-dyna的聚能射流仿真
基于ls-dyna的聚能射流仿真
基于ls-dyna的聚能射流仿真
超音速火箭發(fā)動機射流仿真分析 ￥5
本文選用一個超音速火箭發(fā)動機，對其射流過程進行仿真分析，設定不同的射流壓力條件下，對比分析射流云圖的不同，以及激波反射、馬赫盤等云圖
射流沖擊起爆仿真模擬
射流沖擊起爆仿真模擬
圓錐罩聚能射流LSDYNA仿真計算(圖解)
LS-DYNA以Lagrange算法為主，兼有ALE和Euler算法；以顯式求解為主，兼有隱式求解功能；以結構分析為主，兼有熱分析、流體—結構耦合功能；以非線性動力分析為主，兼有靜力分析功能；它計算的可靠性已經被無數(shù)次試驗所證明
本文主要對涉及到聚能射流的LS-DYNA顯式動力學分析準備內容學習，并附有圓錐罩聚能射流的二維模擬實例，期間介紹了相關的內容與知識點，如建模、分網和關鍵字的含義等
圓錐罩聚能射流LSDYNA仿真計算(圖解).pdf
lsdyna無限移動循環(huán)沖蝕射流仿真
利用lsdyna建立了無限移動循環(huán)沖蝕射流仿真，案例難點如下：
1.ALE方法的設置
2.沖蝕的實現(xiàn)
3.移動射流的實現(xiàn)
4.循環(huán)沖蝕射流的實現(xiàn)
具體實現(xiàn)效果如下：
感興趣的可以私信我。
桿式射流對充液防護結構的毀傷機理及影響因素數(shù)值仿真研究
（4）當裝藥結構和藥型罩壁厚不變時，藥型罩可選用純鐵、紫銅和鉭3種材料，桿流的成型效果較好，其中鐵射流的穿深后效最大，鉭射流在水中的動能抗衰減能力最好，紫銅射流具有良好的綜合性能。
桿式射流對充液防護結構的毀傷機理及影響因素數(shù)值仿真研究
結果表明：藥型罩壁厚在0.04Dk~0.06Dk之間形成的桿流對充液防護結構具有較優(yōu)的侵徹性能，δ<0.04Dk，桿流成型結構較差，在水中的動能抗衰減性能較低，δ>0.06Dk，桿流初始動能低，穿透水層后的剩余能量小，無法形成較大的后效；藥型罩可采用純鐵、紫銅和鉭3種材料，其中純鐵桿流的侵徹能力最高，鉭射流的水中動能抗衰減性能最好，紫銅射流具有較好的綜合性能。
1 背景
多層裝甲與充液艙組合模式是現(xiàn)代常用的防護結構，常規(guī)的水下爆破戰(zhàn)斗部很難對其造成致命性的打擊。為了高效打擊水面目標，遂采用聚能戰(zhàn)斗部技術。現(xiàn)目前針對聚能戰(zhàn)斗部水下作用效應的研究較少，本文主要考慮藥型罩結構和材質對聚能射流毀傷充液防護結構的影響。以半球型聚能戰(zhàn)斗部為設計依據(jù)，在戰(zhàn)斗部裝藥結構不變的條件下，通過數(shù)值計算的方法研究了不同壁厚、不同罩材的藥型罩對桿射流成型效果及桿流對充液防護結構毀傷效果的影響，得到了有利于侵徹多層充液防護結構的藥型罩壁厚范圍和材料。
2 桿流侵徹充液防護結構數(shù)值計算模型
2.1數(shù)值計算模型
為了研究桿式射流對充液結構的毀傷機理，文中設計了一種半球形聚能裝藥戰(zhàn)斗部，結構如圖 1所示。該戰(zhàn)斗部主裝藥采用B炸藥，裝藥直徑Dk和裝藥高度H均為5cm；藥型罩采用等壁厚的半球形結構，外球面半徑為R，內球面半徑為r，壁厚δ為內外球面半徑之差，即δ=R-r，材料為紫銅；起爆點位于主裝藥尾部中心位置處。
圖 1 桿式射流聚能戰(zhàn)斗部結構
本文所研究的充液防護結構為金屬板和水介質組成的多層復合結構，充液防護結構的具體結構如圖 2所示。
展開 
Ls Dyna聯(lián)合hypermesh的磨料水射流模擬仿真（dyna_focus）
1.引言
磨料水射流是磨料與高速流動的水，或者與高壓水互相混合而形成的液固兩相介質射流，因其切割破碎作業(yè)效率高，作業(yè)過程沒有熱反映區(qū)，不發(fā)生化學反應等優(yōu)點，被廣泛應用在石油化工，機械加工，采礦，隧道開挖等行業(yè)中。尤其在巖石破碎，鉆孔等領域應用較為廣泛。磨料水射流除了沖蝕去除巖石，也能對周邊巖石造成損傷，甚至形成裂紋，對后續(xù)機械破巖具有重要的意義。
磨料射流破巖是一個涉及諸多因素的非線性沖擊動力學問題，具有瞬時強值動載荷，大變形及高應變率等特點。受理論研究能力和試驗條件的限制，利用理論方法或試驗手段進一步探索磨料射流沖蝕損傷破巖機理難度非常大，然而，隨著計算機技術和計算理論的發(fā)展，可以應用數(shù)值模擬手段對上述問題進行分析研究。
現(xiàn)如今對水射流的模擬方法不一，查看文獻有些是采用sph或sph_fem方法進行模擬，該方法可以克服水大變形的問題，但是確難以持續(xù)模擬水射流的狀態(tài)，對于磨料的模擬也不太方便；有些采用固體lag網格模擬水，采用失效的方法模擬水射流，該中方法模擬偏離實際較遠；本文采用ale流固耦合方法對末了水射流進行模擬。
2.網格模型
通過hm建立磨料水射流網格模型，總體網格模型如下圖所示，主要包含四部分：空氣，磨料，水域，巖石，其中前三者采用ALE多物質單元，巖石為lag網格。
模型總體示意圖
模型各區(qū)域示意圖
3. 材料模型信息
其中炸藥，藥罩，液體采用ale算法，殼體，射孔彈外殼采用lag算法，磨料通過體積分數(shù)定義量。
展開 LS-DYNA做水射流破碎巖土仿真計算時間問題
請教一下有人知道用LS-DYNA做水射流破碎巖土仿真除了cm-g-μs單位制算微秒級別的仿真外（書上和文獻里基本都是這個單位制），可以算以s為時間單位的仿真嗎，μs和s差的還是挺大的。微秒級別的仿真文獻一般都是用來研究機理撒的，極限破碎能力的話應該不止微秒吧，肯定還是以秒為單位的。 之氣聽網上一個培訓的老師講過這個水射流仿真的軟件的計算方法決定了只能計算微秒級別的時間，無法計算到多少秒的時間。
LSDYNA二維及三維射流仿真代做或講解教學（請私信）
全程答疑及教學
移動和旋轉噴嘴在高速旋轉圓盤上的射流流場仿真
本篇文檔基于COMSOL軟件中的動網格技術模擬了移動和旋轉噴嘴的射流在高速旋轉圓盤上的速度場動態(tài)分布過程。效果展示如下：
1、噴嘴來回直線移動
2、噴嘴直線移動到一定位置后，進行旋轉移動
3、噴嘴以螺旋線的方式移動
如想進一步交流，歡迎加我Q：172497934，歡迎交流！
