不規則波的案例
SHIPFLOW軟件MOTIONS模塊簡介
外部計算域的流場用如下方法描述：
1）艾里波 (線性)
2）五階斯托克斯波
3）不規則波 (依據線性波疊加)
在MOTIONS模塊中通過設定波長和波高來定義規則波，通過有義波高和跨零周期定義不規則波或者直接定義海況等級。
MOTION同時支持六自由度分析，各自由度方向上設置有剛度和阻尼系數并且任意一個自由度均可以關閉。
可靠的精度
采用標模KVLCC2作為研究對象，對其波浪增阻進行計算，工況如下：
條件
數值
航速[kn]
15.5
Fn
0.142
浪向
180°
波長 [Lambda/Lpp]
0.6，0.7，…，2.0
波高[H/Lpp]
0.01875
將迎浪狀態下的波浪增阻計算結果與公開的試驗值進行比較，數據對比圖如下（橙色代表試驗值）：
MOTIONS的開發進展
即將發布的MOTIONS 7.0在網格劃分方式及計算精度上都將得到進一步提升。
1）在網格的劃分上，MOTIONS 7將實現近場網格的局部加密功能，改變以往近、遠場需按照統一尺寸劃分網格的方式；同時網格還具有自適應性，計算過程中根據船身附近的興波情況，自動對初始網格的分布做調整，如下圖所示。
展開 SHIPFLOW軟件MOTIONS模塊簡介
外部計算域的流場用如下方法描述：
1）艾里波 (線性)
2）五階斯托克斯波
3）不規則波 (依據線性波疊加)
在MOTIONS模塊中通過設定波長和波高來定義規則波，通過有義波高和跨零周期定義不規則波或者直接定義海況等級。
MOTION同時支持六自由度分析，各自由度方向上設置有剛度和阻尼系數并且任意一個自由度均可以關閉。
可靠的精度
采用標模KVLCC2作為研究對象，對其波浪增阻進行計算，工況如下：
條件
數值
航速[kn]
15.5
Fn
0.142
浪向
180°
波長 [Lambda/Lpp]
0.6，0.7，…，2.0
波高[H/Lpp]
0.01875
將迎浪狀態下的波浪增阻計算結果與公開的試驗值進行比較，數據對比圖如下（橙色代表試驗值）：
MOTIONS的開發進展
即將發布的MOTIONS 7.0在網格劃分方式及計算精度上都將得到進一步提升。
展開 Shipflow 7.0 版本重磅發布
原始網格
自適應網格
三、Motions 7的應用
Motions 7 可以對船舶及海洋裝備在靜水、規則波和不規則波等各種工況下做各種仿真計算。
靜水仿真應用
規則波仿真應用
不規則波仿真應用
短峰波仿真應用
外部推進力的仿真應用（風帆、螺旋槳）
靜止或系泊漂浮物的仿真應用
四、Motions 7仿真結果驗證
選用標模KVLCC2和KCS的水池試驗結果與Motions 7的仿真結果進行驗證，結果表明2種方法得到的結果高度貼合。
KVLCC2 EFF結果與Motions 7結果對比
KCS EFF結果與Motions 7結果對比
五、Motions 7 在獲取EEDI中fw的應用
IMO（國際海事組織）提出的EEDI（能效設計指數）對船舶設計提出了更高要求。在綠色船舶設計要求的大背景下，設計人員需要考慮在各種海況下的船舶的風阻和波浪增阻。Motions 7可以幫助設計人員快速準確地評估船舶的附加阻力和fw(氣象因子)。
選取標模KVLCC2，首先驗證總阻力和收到功率仿真計算的準確性：
驗證附加阻力仿真計算的準確性：
計算在不同航速、不同來浪角度的附加阻力：
結合波浪能量譜分析：
根據不同航速和來浪角度的增阻結果，得到最壞情況：
得到在五級海況，風力蒲氏6級的工況下的收到功率，與靜水收到功率比較，得到氣象因子fw為0.88。并與資料庫中的fw對比，最終結果可靠。
展開 【系泊分析小品】半潛鉆井平臺橫撐的拖曳力線性化
在AQWA中，混合模型可以通過經典ANSYS來建立,具體步驟為：
1.定義單元，面單元為Shell63，管件為pipe59；
2.依據立柱、浮箱尺寸建立外殼；
3.建立pipe模型；
4.對外殼模型進行單元劃分；對桿件進行單元劃分，注意，桿件單元不宜過大，否則不能捕 捉波浪對桿件的影響；
5.輸出混合模型，在文本編輯器中對模型文件進行修改。
模型修改完成后進行常規計算時，AQWA僅考慮桿件的附加質量影響。我們知道，Morrison方程粘性力項是關于速度平方的，即：
Fd=CdρD/2|u|u，方程還可以表達為Fd=（Cd|u|）ρD/2 u
這就表明，該力是非線性的。在時域分析中，桿件的粘性力可以在各個時間步長內就行求解，但在頻域內，需要對Cd|u|項進行線性化處理，線性化處理的前提是要有給定的不規則波環境條件。
指定環境條件為Hs=3.0m，Tp=10s。
對平臺進行計算后比較升沉RAO如圖所示。可以發現，桿件對于升沉的阻尼作用還是較為明顯的。
前文已經說過，時域分析中可以完全考慮Morrison粘性力的作用，為何還要在頻域中進行計算？
從粘性載荷方程可以知道，不同海況下平臺運動速度不同，產生的阻尼作用也就不同。在設計階段，想要準確的掌握平臺運動性能，頻域運動分析是必不可少的。
另外，在立柱、浮箱中心軸線建立Morrison桿件，通過計算能夠估算出平臺大概的粘性阻尼，這些結果可以經過換算后對水動力模型就行阻尼修正，這對于后續的分析也非常有幫助。
展開 
FLOW3D船舶與海洋工程解決方案
功能包括：
自由表面 – 波流體動力學和過度波：規則波和不規則波以及波譜（Pierson Moskowitz，JONSWAP）
適航性 -耐波性-撞擊、滑行、躍水現象和置換船體：全耦合船和水下船體流體動力學
船體 – 阻力，穩定性和動力學：浪涌，起伏，俯仰和滾動運動（響應振幅運算或RAO）
晃動 – 液化天然氣/壓載艙
海上工程 – 波浪能轉換器動力學
波浪沖擊模擬仿真
船體晃動模擬仿真
船舶晃動模擬仿真
螺旋槳阻力模擬仿真
海浪模擬
防波堤結構模擬仿真
離岸結構模擬仿真
刨花船 – 船舶運動
晃動和砰擊模擬仿真
海嘯模擬仿真
波能裝置模擬仿真
浪潮模擬仿真
沉積物沖刷模擬仿真
沿海橋梁模擬仿真
海水混合模擬仿真
海洋混合模擬仿真
移動對象模型模擬仿真
船體抨擊模擬仿真
運動模擬
FAVOR TM是一種獨特的笛卡爾固定網格處理幾何的方法。該方法允許對移動物體動態進行建模，而不需要移動/變形網格，從而減少模擬運行時間，同時保持精度。運動對象模型為用戶提供了使用顯式或隱式方法跟蹤血管運動的靈活性。
新的浸沒式邊界法 可以對固定和移動物體上的力進行高度精確的預測。
申請關于船舶和海洋工程的詳細技術資料：申請技術資料
展開 ANSYS FLUENT之明渠流模型
特點
具有自由液面，重力對流動起主導作用；
底坡的變化對斷面的流速、水深有直接影響；
水深在流程中會發生變化，不可能產生非恒定的均勻流。
分類
自然：河流，河口，海洋
人工：用于灌溉溝渠
波浪類型
深水波：深水波是指水深大于半個波長處的波浪。其水面附近的水質點運動比較顯著，水質點運動近似為一圓形，而波動隨深度的增加而逐漸微弱甚至靜止。其傳播速度只取決于波長，而與水的深度無關。
淺水波：淺水波是指水深h相對波長λ很小時（一般取h<1/20λ)的波動，又稱長波。傳播速度與波長無關，僅決定于水深。
幾種波浪模型
一階Airy線性波
高階Stokes非線性波
非線性橢圓余弦波/孤立波
FLUENT明渠流模型
波浪模型引入
Fluent中波浪模型，通過在VOF模型中激活
波浪模型包括：
一階Airy波
高階Stokes波
高階橢圓余弦波/孤立波
波浪譜（不規則波）
Pierson-Moskowitz譜
Jonswap譜
TMA譜
通過入口速度邊界條件面板可選擇不同的波浪模型。
數值消波
波浪模型最常見的問題之一是對下游邊界的數值模擬。通過設置
Numerical beach（數值海灘）通過在動量方程中增加阻尼項，可以有效降低從壓力出口邊界產生的數值反射。
在Cell Zone Conditions面板中可激活Numerical beach模型。
應用實例
海上浮體運動
潛艇波浪沖擊
溢油擴散分析
鉆井平臺波浪載荷分析
展開 【綜述】船舶在波浪上縱向運動與控制研究
2003 年，Giron-Sierra 等 [54] 采用完全面向控制的模型（Control-oriented model）研究了高速船的 PID 控制問題，結果表明，主動控制附體對波 浪 中 船 舶 航 態 的 穩 定 有 重 要 作 用 。
隨 后 ，Esteban 等 [55] 改進了該垂向運動的控制模型，計算結果表明，引入主動控制的減搖附體后，船舶在高速高海況下的垂向加速度可降低 65%，暈船率可減小 35%。與此同時，Sclavounos 等 [56] 采用三維 Rankine 面元法研究了高速單體船的耐波性，計算發現，安裝于艏部的水翼可減少不規則波中（Jonswap 譜）多達 50% 的垂蕩和縱搖運動。
2001 年，Aranda 等 [57] 采用了不同的附體控制策略（包括傳統 PID 控制和采用遺傳算法進行優化）來降低高速單體船的暈船率。結果表明，在高海況時波浪引起的垂向加速度更高，并且由于需要提供更大的恢復力（矩）來對抗垂向波浪力，附體的減搖效果有所降低。隨后在 2005 年，又研究了使用多變量魯棒控制器來降低船舶航行時的暈船率 [58] 。Díaz 等 [59-60] 利用定量反饋理論（Quant-itative Feedback Theory, QFT）設計了一種單變量的魯棒控制器，可以有效減少高速船的垂向運動和暈船率。
此外，De La Cruz 等 [61] 使用模糊控制理論，在不同的航速和海況下較大限度地改善了船舶的耐波性。López 等 [62-63] 將神經模糊控制系統推廣到了對 T 型翼和艉壓浪板的控制中，規則波和不規則波中附體減搖的仿真結果表明，該控制策略可以降低暈船率，并對船舶運動起到良好的預測作用。
展開 極端波浪放大及其對海上結構的沖擊載荷
系泊半潛式平臺（浮動）
研究中的波浪條件包括各種規則和不規則波，其波周期和陡峭度都有所變化。此外，還對固定柱進行了雙色波的測試。在本報告中，將重點介紹幾個選定條件下的結果，同時總結其他測試的一些主要發現。
數值建模
圖4. 四個案例研究幾何形狀的鳥瞰圖。
本次展示中使用的波浪探測器位置已標出。
圖5. 二階數值面板模型的三維示意圖，帶有自由液面。
Selected results, 規則波
以下將比較線性和二階模型預測的最大波峰高度Atot與相應的測量值。
圖6a-b. 單柱和四柱的波峰放大
圖6c-d. GBS和半潛式的波峰放大
圖7. 預測的高程與測量值的對比（單柱）。
波浪探頭位于柱前1.5米處；兩個隨機事件。
圖8. 預測的高程和氣隙與測量值的對比（半浮式）。波浪探頭編號1（上面兩個圖）和8（下面兩個圖）。
四、一個簡化的甲板波浪載荷模型
本文開發了一種簡化的方法，用于求解海上結構甲板下由于波浪傳播引起的水沖擊力。目前的方法基于勢理論，可用于解決夾層型平臺以及半潛式平臺、張力腿平臺（TLP）和重力基礎（GBS）等大體積平臺的波浪沖擊問題。計算得到了由甲板下濕潤區域定義的面積上的綜合力。
圖9. 計算的垂直波浪沖擊甲板載荷事件與測量結果的對比
五、完全非線性建模：使用商業CFD工具的初步研究
由于在波浪放大和沖擊問題中觀察到強烈的非線性波浪-柱相互作用，因此啟動了對使用完全非線性模型可行性的調查。考慮采用Volume-of-Fluid方法，使用商業軟件FLOW-3D。
展開 數值波浪水池構建工具waves2FOAM的安裝與使用
來源：多相流在線
作者： 毛艷軍
在應用 CFD 方法進行 船舶與海洋工程，港口海岸及近海工程等相關工程問題模擬的過程中，首先要做的就是建立數值波浪水槽(Numerical Wave Tank NWT), NWT 需要具備基本的造波和消波功能。waves2Foam 就是一個基于 OpenFOAM 進行二次開發的用于波浪模擬的拓展工具箱。它由丹麥科技大學 Niels Gjol Jacobsen 在2011年9月開源公布，也是目前影響力和知名度較高的一個造波工具箱。
waves2Foam 采用速度入口式造波方法，松弛區消波方式。預設了多種規則波，不規則波，孤立波等造波類型；松弛區消波可以在水槽兩端設置先后消波區從而可以消除尾端波浪以及結構物二次反射波浪。經眾多學者和以及筆者驗證，waves2Foam 造波和消波效果都較為穩定，同時計算效率也表現不錯，因此得到了眾多學者使用。同時，其中包含了較多的前后處理程序也是值得學習和使用的。
圖片來源：https://www.zhihu.com/people/yang-lin-40-50/posts
本篇主要內容：
waves2Foam 安裝過程中容易出現的問題和解決辦法，是waves2Foam手冊的有效補充。
waveDyMFoam 和 overwaveDyMFoam 動網格版本求解器的手動修改，手冊的有效補充和首發內容。
展開 基于AQWA的救撈作業場錨泊分析
環境參數選擇四級海況，風浪流等環境參數見表3，波浪環境不規則波采用JONSWAP譜，風環境采用NPD風譜。
表3 海洋環境參數
2 頻域計算結果及驗證
不規則的海浪可以簡化為無數個頻率、方向和波幅不同的規則波疊加[5]，因此對艦船的靜水力結果和規則波中的頻域進行了計算，通過頻域分析可以得到模型在不同頻率規則波下的運動響應幅值算子，為后續時域錨泊計算做鋪墊[1]。
2.1 靜水力參數
該文對作業場進行了靜水力計算，計算結果見表4。計算排水量與實際艦船排水量誤差結果為2%，表明靜水力計算結果比較準確。
表4 靜水力計算結果
2.2 響應幅值算子
搖蕩響應幅值算子即單位規則波下艦船的運動幅值。AQWA軟件對艦船的橫搖、艏搖、縱搖、縱蕩、橫蕩和垂蕩6個自由度下隨不同頻率規則波的搖蕩幅值算子定義如公式（1）所示[6]。
式中：Yyζ（ω）為艦船的響應幅值算子；ζA為波幅；YA（ω）為艦船的運動幅值。
救撈作業場在橫向載荷下（90°浪向角）的橫搖響應最嚴重，作業場在波浪作用下發生較大幅度或較高頻的橫搖運動，可能會加大船舶傾斜度和系泊纜繩受力，勢必會對作業場的作業效率和系泊安全造成不利影響，因此需要重點關注。作業場橫搖幅值響應幅值如圖2所示。通過計算浪向角下艦船橫搖響應幅值算子隨周期變化可以得出艦船橫搖運動響應最大為3.56324°/m，對應的浪向角為90°，對應的周期為13.84s，與作業場實際周期誤差在0.7%，進一步驗證了計算的準確性。
3 時域計算結果
取錨泊角為45°下，分別計算船舶在不同浪向角下作業場運動響應最大值和錨纜張力最大值，見表5和表6。
展開 基于AQWA的圓筒型浮式防波堤波浪運動響應分析（上）
在物理模型試驗方面，E.LOUKOGEORGAKI等[9]研究了在規則波和不規則波作用下，不同入射波參數對浮式防波堤系泊錨鏈受力的影響；劉心媚等[10]設計了一種在堤前和堤后安裝多孔結構的新型浮式防波堤，研究了該防波堤的水動力特性，試驗結果表明：該新型防波堤與傳統防波堤相比，能在一定程度上降低透射系數和系泊纜繩張力；田永進等[11]通過物理試驗方法，對一種柔性多浮筒防波堤的水動力性能進行了分析，研究結果表明：多浮筒式防波堤在波浪運動作用下的橫蕩運動響應是兩種不同頻率運動響應疊加后的結果；程俊峰[12]通過物理模型試驗，給出了雙擋板樁基透空式防波堤在規則波作用下透射系數的經驗計算公式；張萬威等[13]在對樁基擋板式透空堤進行堤型優化研究中，證明增加擋浪板的入水深度或增加堤頂高程亦或兩者同時調整等方式對其消波特性有增強效果。
國內外學者對浮式防波堤進行了一定程度研究，但多數都是研究其消波性能，對于防波堤自身安全結構特性及纜繩受力研究較少。基于此，筆者采用數值模擬方法，研究了圓筒型浮式防波堤在波浪作用下的運動響應及纜繩張力，并為浮式防波堤設計提供新的理論依據。
1 計算理論
1.1 三維勢流理論
假設流體無黏性、無旋且不可壓縮，則可以引入速度勢φ(x,y,z,t)來描述流場運動[14]。當海洋結構物以自由面為基準時，速度勢滿足Laplace方程，如式(1):
?2φφ(x,y,z,t)=0 (1)
Laplace方程和描述物體運動的速度勢需要進行線性化處理，假定波浪運動和結構物運動都較小，而流場中的速度勢時由入射波速度勢、繞射勢和輻射勢疊加而成，則可由式(2)表示。
展開 
非對稱半潛式起重平臺系泊系統特性研究
童波等[11]以工作水深為1500m的半潛式平臺為研究對象，設定了系泊纜直徑、長度、預張力角度等相關變量，從而進行平臺系泊系統的動態特性研究。該研究還以纜繩數量、纜繩布置角度為變量，進行了系泊系統的動力響應分析。系列研究結果表明，適當的系泊系統設計，即合適的纜繩數量、合理的纜繩布置角度，對平臺的運動響應特性起到積極影響，能夠提升系泊系統的動力響應性能。
影響平臺及系泊性能的因素很多，如系泊纜數目、系泊纜的松弛度等，本文研究這些參數對非對稱半潛式起重平臺的運動響應和纜繩張力的影響規律。
1 系泊系統布置
考慮作業水深為200m，選取懸鏈線式系泊方式。系泊纜經常采用放射型均勻布置，朝向各個方向，這樣可以提供給平臺任意角度的回復力，保證平臺平穩正常作業。在系泊系統的布置上使用8根或12根鋼纜材質的系泊纜繩，選擇傾斜波浪方向中預計的較大環境負荷的系泊纜繩布局方案，如圖2和圖3所示。平臺坐標系為o-xyz，原點位于平臺方向。圍繞平臺均勻間隔對稱布置，8根系泊纜分為4組，每組由2根構成，每組內系泊纜夾角為45°；12根系泊纜分為4組，每組由3根構成，每組內相鄰系泊纜夾角為30°。
非對稱半潛式起重平臺進行時域仿真模擬的系泊纜參數如表2所示。系泊纜直徑76mm，長度為1500m，空氣中系泊纜單位質量為24.7kg/m，等效截面面積0.023m2，軸向剛度7.0×109N，破斷力為4.159×107N。
2 不同數量系泊纜系泊系統運動響應和張力分析
環境載荷方向選取90°、135°、180°典型角度，此角度定義為風浪流的來向與船首（即平臺坐標系x正向）所成角度，浪向角示意圖如圖4所示。本文數值模擬采用不規則波Jonswap波譜，其表達式如式（1）所示。選擇北海海域的作業工況，有義波高為6m，譜峰周期為7.78s，γ取3.3。
展開 系泊失效后漂浮式風力機平臺動態響應研究
并基于P-M波浪譜生成漂浮式平臺所處海域的不規則波，根據輻射/繞射理論計算3m有義波高與10s跨零周期的波浪載荷。
表1 NREL 5MW風力機參數表
表2 ITI Energy Barge平臺參數表
圖1 Barge平臺漂浮式風力機
1.2 漂浮式風力機系泊系統
Barge平臺通過與四個角上導纜孔的8根系泊與海底錨點相連，圖2為帶系泊的平臺俯視圖，系泊參數見表3。系泊失效的標準可以根據風力機的設計和運行條件來確定，本文中失效標準是一旦系泊張力超過預設的限制，就認為系泊系統失效。
圖2 系泊示意圖
表3 系泊參數
在AQWA中可將連接到平臺的每條系泊纜建模為準靜態或動態懸線鏈。系泊纜的準靜態懸鏈線模型的局部坐標系如圖3所示。
圖3 懸鏈線模型局部坐標系
Fig.3 Local coordinate system of the catenary model
懸鏈線任意段的張力表示為:
式中，L是懸鏈線段的未拉伸長度；w是浸沒部分單位質量密度；EA是每單位長度的剛度。
當某一段懸鏈線的未拉伸長度小于理論未拉伸長度L且已知頂端的拉力時，該段懸鏈線的底端位置推導為：
懸鏈線底端的張力分量表示為：
底端的張力分量表示為:
如果將系泊纜線建模為動態懸鏈線，則將考慮懸鏈線質量、拖曳力、軸向彈性張力和彎矩的影響。系泊張力和平臺運動是相互作用的，每條系泊纜線均將建模為承受各種外力作用的一列Morison型構件鏈。
任意懸鏈線段的運動方程如下：
式中，m為單位長度的質量；Q為每單位長度的分布式力矩載荷；R為該段懸鏈線底端的位置向量；Se為該段長度；Fh和w分別為每單位長度的外部流體動力矢量和單元質量；T和M分別為該段底端的張力和力矩。
展開 振蕩水柱波浪能發電技術研究進展
在不規則波中, 沖擊式透平的轉換效率和啟動性能都優于威爾斯透平[34]; 沖擊式透平相比于威爾斯透平還存在著過度沖角的問題, 這就需要對導葉進行優化, 增加可變幾何結構來改善這一問題[35]。沖擊式透平與威爾斯透平相比, 其轉速較低。
3.4 雙透平系統
RODRí GUEZ等[36]研究發現, OWC裝置配備雙單向透平（圖10）可以成為替代自整流透平的可靠且具有競爭力的方案。兩個單向透平組裝在同一旋轉軸上。在這種布置中, 兩個透平根據大氣和OWC氣室之間的壓差交替發揮作用：第一種情況（出氣模式）是空氣透平1在氣室排出空氣時轉換能量, 此時空氣透平2起止回閥的作用, 防止空氣逆流; 第二種情況（吸氣模式）是空氣透平2在氣室吸入空氣時被驅動, 此時空氣透平1起防止空氣逆流的作用。雙單向透平可以減少空氣流入時的負扭矩影響, 并且在特定情況下優化了轉子葉片后提高的效率甚至高于自整流透平。
4 OWC裝置發展趨勢
在OWC裝置發電的研發和探索階段, 如何提高波浪能轉換效率以增加電能的產出很重要。對此提出三個建議：一是OWC裝置從固定型單氣室向振蕩型雙氣室或多氣室發展; 二是對OWC裝置幾何結構形式的優化; 三是將OWC裝置與海洋工程結構結合。
通過增加氣室的數量來提高OWC裝置俘獲波浪能的效率是最簡單直接的方法。NING等[37]研究了固定并排雙氣室的性能, 其由一對前后豎著排列的開放氣室組成（朝向入射波方向）, 相對于單氣室, 雙氣室的設計提高了整體的功率輸出。NING等[38]還提出了雙室浮動同心圓柱形OWC波浪能轉換器, 并且通過建模分析得出內室與外室分別影響不同的波浪能頻域, 合理的腔室寬度能增加裝置的俘獲能力, 且浮動的結構對于提升效率有一定作用。
展開 近海結構有限元分析軟件 ANSYS ASAS
ASAS(NL)用于包含耦合波－結構相互作用的非線性有限元分析。ASAS-SUPERPACK用于通常目的的有限元模擬和分析。
可以通過MS-EXCEL、Mathcad或其它用戶程序訪問集成結果數據庫，并提供大量對梁、加強板或混凝土的編碼檢查，使得ASAS卓越超群。
主要特色
· 全面的近海結構分析能力
· 用于結果存儲和調用的集成數據庫
· MS-EXCEL和Mathcad接口
· 規則/不規則波的耦合波－結構相互作用
· ASAS-VISUALIZER
· 性能－64GB ASAS(L), 8GB ASAS(NL)
· 來自AQWA 的壓力/運動載荷傳遞
· 集成的加強板&混凝土評估
全面的近海結構分析能力
ASAS為海洋結構工程師提供了廣泛的分析功能。30年來 ASAS-OFFSHORE提供了套管設計的最重要的方法，包含了波載荷、分析、代碼檢查、疲勞和耦合在一起的土壤－樁－結構的相互作用。ASAS求解器還和FEMGV集成在一起提供包含建模和后處理的強大的有限元分析工具。ASAS(NL)的非線性功能也適用于近海平臺和通用的有限元分析。
用戶結果集成數據庫
ASAS 14版本于2003年發布。這一版本的主要特點是提供了跨所有模塊的通用數據庫，允許后處理器能夠從ASAS(L) 或 ASAS(NL)以及其它的后處理器獲取所有結果。數據結果分成四類－方程、節點、單元和綜合，且完全文檔化。此外，ASAS提供了一個工具包使用戶能夠編寫他們自己的子程序，并且能夠提取信息用于進一步的處理。
用MS-EXCEL和 Mathcad 直接調用ASAS結果
安裝ASAS時添加了大量函數使得能夠從MS-EXCEL 和 Mathcad獲得和提取ASAS所有結果。能夠非常容易產生和重新使用標準的報告模板。
這一工具具有非常多的益處。
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